Informacioni i dokumentit
Lidhje me dokumente
Lidhje nga dokumente të tjera

Titulli i dokumentit	SNiP II-23-81*. Standardet e projektimit. Strukturat e çelikut
Data e fillimit	01.01.1982
Data e pranimit	14.08.1981
Data e anulimit	01.01.2013
Statusi	Joaktiv
dokument i ri	DBN V.2.6-163:2010 ndarjet e kremit 15-19, DSTU B V.2.6-194:2013 lidhur me seksionet 15-19
Për të zëvendësuar	SNiP I-V.12-62, SNiP II-I.9-62, SN 247-63, SN 299-64, SN 316-65, SN 341-65, SN 347-66, SN 363-66, SN 376 -67
Lloji i dokumentit	SNiP (Normat dhe rregullat e ndërtimit)
Kodi i dokumentit	II-23-81*
Zhvilluesi
Autoriteti marrës	Instituti Qendror i Kërkimeve të Strukturave të Ndërtimit me emrin. V. A. Kucherenko (TsNIISK me emrin V. A. Kucherenko)

Ky dokument nuk përmban referenca për dokumente të tjera rregullatore.

SNiP II-23-81II-23-81*

GOSSTROY BRSS

RREGULLAT E NDËRTIMIT

SNiPII-23-81*

STANDARDET E DIZAJNIT

PJESAII

Strukturat e çelikut

KAPITULLI 23

MOSKË 1990

Miratuar
Dekret i Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS
datë 14 gusht 1981. № 144

ZHVILLUAR NGA TsNIISK im. Kucherenko me pjesëmarrjen e TsNIIproektstalkonstruktsii të Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS, me emrin MISI. V.V. Kuibyshev nga Ministria e Arsimit të Lartë të BRSS, Instituti Energosetproekt dhe Byroja e Dizajnit Mosgidrostal e Ministrisë së Energjisë së BRSS.

Këto standarde u zhvilluan si zhvillim i GOST 27751-88 "Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe themeleve. Dispozitat bazë për llogaritjet" dhe ST SEV 3972-83 "Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe themeleve. Strukturat e çelikut. Dispozitat bazë për llogaritjen”.

Me hyrjen në fuqi të këtyre kodeve dhe rregulloreve të ndërtimit, sa vijon bëhen të pavlefshme:

SNiP II-V.3-72 “Strukturat e çelikut. Standardet e projektimit";

ndryshimet në SNiP II-B.3-72 "Strukturat e çelikut. Standardet e projektimit" të miratuara nga rezolutat e Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS:

SNiP II-I.9-62 “Linjat e transmetimit të energjisë me tension mbi 1 kV. Standardet e projektimit" (seksioni "Projektimi i strukturave të çelikut për mbështetëset e linjave ajrore të transmetimit të energjisë");

ndryshimet në SNiP II-I.9-62 "Linjat e transmetimit të energjisë me tension mbi 1 kV. Standardet e projektimit”, miratuar me Dekretin e Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS, datë 10 Prill 1975;

"Udhëzime për projektimin e strukturave metalike të strukturave të antenave të objekteve të komunikimit" (SN 376-67).

U bënë ndryshime në SNiP II-23-81*, të miratuar me rezoluta të Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS Nr. 120, datë 25 korrik 1984, nr. 132, datë 8 korrik 1988. , nr. 121, datë 12.07.1989

Emërtimet e shkronjave kryesore janë dhënë në *.

Seksionet, paragrafët, tabelat, formulat, shtojcat dhe titrat e vizatimeve në të cilat janë bërë ndryshime janë shënuar në këto kode ndërtimi me një yll.

Redaktorë – inxhinierë F. M. Shlemin, NË. P. Poddubny

JavaScript aktualisht është i çaktivizuar. Ju lutemi aktivizoni atë për një përvojë më të mirë të Jumit.

Versioni i plotë i dokumentit është në dispozicion pa pagesë për përdoruesit e autorizuar

SNiP II-23-81*
Ne rikthim
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

KONSTRUKSIONE ÇELIK

1. DISPOZITA TË PËRGJITHSHME

1.1. Këto standarde duhet të respektohen gjatë projektimit të strukturave të ndërtesave prej çeliku të ndërtesave dhe strukturave për qëllime të ndryshme.

Standardet nuk zbatohen për projektimin e strukturave të çelikut për urat, tunelet e transportit dhe tubacionet nën argjinatura.

Gjatë projektimit të strukturave të çelikut në kushte të veçanta funksionimi (për shembull, strukturat e furrave të shpërthimit, tubacionet kryesore dhe të procesit, rezervuarët me qëllime të veçanta, strukturat e ndërtesave të ekspozuara ndaj efekteve sizmike, të temperaturës intensive ose ekspozimit ndaj mjediseve agresive, strukturave të strukturave hidraulike në det të hapur), strukturat e ndërtesave dhe strukturave unike, si dhe lloje të veçanta strukturash (për shembull, të paranderura, hapësinore, të varura), duhet të respektohen kërkesa shtesë që pasqyrojnë tiparet e funksionimit të këtyre strukturave, të parashikuara nga dokumentet rregullatore përkatëse të miratuara ose të miratuara. nga Komiteti Shtetëror i Ndërtimit të BRSS.

1.2. Gjatë projektimit të strukturave të çelikut, duhet të pajtohen me standardet SNiP për mbrojtjen e strukturave të ndërtesave nga korrozioni dhe standardet e sigurisë nga zjarri për projektimin e ndërtesave dhe strukturave. Nuk lejohet rritja e trashësisë së produkteve të mbështjellë dhe mureve të tubave për të mbrojtur strukturat nga korrozioni dhe për të rritur rezistencën ndaj zjarrit të strukturave.

Të gjitha strukturat duhet të jenë të aksesueshme për vëzhgim, pastrim, lyerje dhe nuk duhet të mbajnë lagështi ose të pengojnë ajrosjen. Profilet e mbyllura duhet të vulosen.

1.3*. Gjatë projektimit të strukturave të çelikut duhet:

zgjidhni skemat optimale teknike dhe ekonomike të strukturave dhe seksioneve tërthore të elementeve;

përdorni profile ekonomike të petëzuara dhe çeliqe efikase;

përdorin, si rregull, modele të unifikuara standarde ose standarde për ndërtesat dhe strukturat;

përdorimi i strukturave progresive (sistemet hapësinore të bëra nga elementë standardë; struktura që kombinojnë funksionet mbajtëse dhe mbyllëse; struktura të paranderura, të lidhura me kabllo, me fletë të hollë dhe të kombinuara të bëra prej çeliku të ndryshëm);

të sigurojë përpunueshmërinë e prodhimit dhe instalimit të strukturave;

përdorni modele që sigurojnë intensitetin më të vogël të punës në prodhimin, transportin dhe instalimin e tyre;

të sigurojë, si rregull, prodhimin në linjë të strukturave dhe instalimin e tyre transportues ose bllok të madh;

të sigurojë përdorimin e llojeve progresive të lidhjeve të fabrikës (saldim automatik dhe gjysmë automatik, lidhje me fllanxha, me skaje të bluar, lidhje me bulona, përfshirë ato me rezistencë të lartë, etj.);

siguroni, si rregull, lidhje montimi me bulona, përfshirë ato me forcë të lartë; lidhjet e instalimit të salduara lejohen me arsyetimin e duhur;

përputhen me kërkesat e standardeve shtetërore për strukturat e llojit përkatës.

1.4. Gjatë projektimit të ndërtesave dhe strukturave, është e nevojshme të miratohen skema strukturore që sigurojnë forcën, stabilitetin dhe pandryshueshmërinë hapësinore të ndërtesave dhe strukturave në tërësi, si dhe elementeve të tyre individuale gjatë transportit, instalimit dhe funksionimit.

1.5*. Çeliqet dhe materialet e lidhjes, kufizimet në përdorimin e çeliqeve S345T dhe S375T, si dhe kërkesat shtesë për çelikun e furnizuar të parashikuara nga standardet shtetërore dhe standardet CMEA ose specifikimet teknike, duhet të tregohen në vizatimet e punës (DM) dhe detajuese (DMC). të konstruksioneve të çelikut dhe në dokumentacionin për porositjen e materialeve.

Në varësi të veçorive të strukturave dhe përbërësve të tyre, është e nevojshme të tregohet klasa e vazhdimësisë së çelikut gjatë porosisë.

1.6*. Strukturat e çelikut dhe llogaritjet e tyre duhet të plotësojnë kërkesat e "Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe themeleve. Dispozitat bazë për llogaritjen" dhe ST SEV 3972 – 83 "Besueshmëria e strukturave dhe themeleve të ndërtimit. Strukturat e çelikut. Dispozitat bazë për llogaritjet."

1.7. Skemat e projektimit dhe supozimet bazë të llogaritjes duhet të pasqyrojnë kushtet aktuale të funksionimit të strukturave të çelikut.

Strukturat e çelikut në përgjithësi duhet të projektohen si sisteme të unifikuara hapësinore.

Kur ndahen sistemet e unifikuara hapësinore në struktura të veçanta të sheshta, duhet të merret parasysh ndërveprimi i elementeve me njëri-tjetrin dhe me bazën.

Zgjedhja e skemave të projektimit, si dhe metodat për llogaritjen e strukturave të çelikut, duhet të bëhet duke marrë parasysh përdorimin efektiv të kompjuterëve.

1.8. Llogaritjet e strukturave të çelikut duhet, si rregull, të kryhen duke marrë parasysh deformimet joelastike të çelikut.

Për strukturat statikisht të papërcaktuara, metoda e llogaritjes për të cilat nuk është zhvilluar duke marrë parasysh deformimet joelastike të çelikut, forcat e projektimit (momentet e përkuljes dhe rrotullimit, forcat gjatësore dhe tërthore) duhet të përcaktohen nën supozimin e deformimeve elastike të çelikut sipas një skema e padeformuar.

Me një studim të përshtatshëm fizibiliteti, llogaritja mund të kryhet duke përdorur një skemë të deformuar që merr parasysh ndikimin e lëvizjeve strukturore nën ngarkesë.

1.9. Elementet e konstruksioneve të çelikut duhet të kenë seksione tërthore minimale që plotësojnë kërkesat e këtyre standardeve, duke marrë parasysh gamën e produkteve dhe tubave të mbështjellë. Në seksionet e përbëra të përcaktuara me llogaritje, nëntensioni nuk duhet të kalojë 5%.

2. MATERIALE PER KONSTRUKSIONE DHE LIDHJE

2.1*. Në varësi të shkallës së përgjegjësisë së strukturave të ndërtesave dhe strukturave, si dhe nga kushtet e funksionimit të tyre, të gjitha strukturat ndahen në katër grupe. Çeliqet për strukturat e çelikut të ndërtesave dhe strukturave duhet të merren sipas tabelës. 50*.

Çeliku për strukturat e ngritura në rajonet klimatike I 1, I 2, II 2 dhe II 3, por që funksionojnë në dhoma me ngrohje, duhet të merret si për rajonin klimatik II 4 sipas tabelës. 50*, me përjashtim të çelikut C245 dhe C275 për konstruksionin e grupit 2.

Për lidhjet me fllanxha dhe montimet e kornizave, produktet e mbështjellë duhet të përdoren sipas TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Për saldimin e strukturave të çelikut duhet të përdoren: elektroda për saldim manual me hark në përputhje me GOST 9467-75*; tela saldimi sipas GOST 2246 – 70*; flukset sipas GOST 9087 – 81*; dioksidi i karbonit sipas GOST 8050 – 85.

Materialet e saldimit dhe teknologjia e saldimit të përdorura duhet të sigurojnë që forca në tërheqje e metalit të saldimit të mos jetë më e ulët se vlera standarde e rezistencës në tërheqje Vraponi metali bazë, si dhe vlerat e fortësisë, forcës në goditje dhe zgjatjes relative të metalit të nyjeve të salduara, të përcaktuara nga dokumentet rregullatore përkatëse.

2.3*. Derdhjet (pjesë mbështetëse, etj.) për strukturat e çelikut duhet të projektohen nga klasat e çelikut të karbonit 15L, 25L, 35L dhe 45L, duke plotësuar kërkesat për grupet e derdhjes II ose III sipas GOST 977 – 75*, si dhe nga notat e gize gri SCh15, SCh20, SCh25 dhe SCh30, duke plotësuar kërkesat e GOST 1412 – 85.

2.4*. Për lidhjet me bulona, duhet të përdoren bulona dhe dado çeliku që plotësojnë kërkesat *, GOST 1759.4 – 87* dhe GOST 1759.5 – 87*, dhe rondele që plotësojnë kërkesat*.

Bulonat duhet të caktohen sipas Tabelës 57* dhe *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, dhe kur kufizoni deformimin e lidhjeve - sipas GOST 7805-70*.

Arrat duhet të përdoren në përputhje me GOST 5915 – 70*: për bulonat e klasave të forcës 4.6, 4.8, 5.6 dhe 5.8 – arra të klasës së forcës 4; për bulonat e klasave të forcës 6.6 dhe 8.8 - dado të klasave të forcës 5 dhe 6, përkatësisht, për bulonat e klasës së forcës 10.9 – arra të klasës së forcës 8.

Duhet të përdoren rondele: të rrumbullakëta sipas GOST 11371 – 78*, i zhdrejtë sipas GOST 10906 – 78* dhe pranvera normale sipas GOST 6402 – 70*.

2.5*. Zgjedhja e notave të çelikut për bulonat e themelit duhet të bëhet sipas, dhe dizajni dhe dimensionet e tyre duhet të merren sipas *.

Bulonat (në formë U) për fiksimin e telave të strukturave të komunikimit të antenës, si dhe bulonat në formë U dhe themelet për mbështetëset e linjave të energjisë elektrike dhe pajisjeve të shpërndarjes duhet të përdoren nga klasat e çelikut: 09G2S-8 dhe 10G2S1-8 sipas GOST 19281 – 73* me një kërkesë shtesë për forcën e goditjes në një temperaturë prej minus 60 ° C jo më pak se 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) në rajonin klimatik I 1; 09G2S-6 dhe 10G2S1-6 sipas GOST 19281 – 73* në rajonet klimatike I 2, II 2 dhe II 3; VSt3sp2 sipas GOST 380 – 71* (që nga viti 1990 St3sp2-1 sipas GOST 535 – 88) në të gjitha rajonet e tjera klimatike.

2.6*. Arra për themel dhe bulonat U duhet të përdoren:

për bulonat e bëra nga klasat e çelikut VSt3sp2 dhe 20 – klasa e forcës 4 sipas GOST 1759.5 – 87*;

për bulonat e bëra nga klasat e çelikut 09G2S dhe 10G2S1 - klasa e forcës jo më e ulët se 5 sipas GOST 1759.5 – 87*. Lejohet përdorimi i dadove të bëra nga notat e çelikut të pranuara për bulona.

Arrat për themelet dhe bulonat U me diametër më të vogël se 48 mm duhet të përdoren në përputhje me GOST 5915 – 70*, për bulonat me diametër më shumë se 48 mm - sipas GOST 10605 – 72*.

2.7*. Bulonat me forcë të lartë duhet të përdoren sipas *, * dhe TU 14-4-1345 – 85; arra dhe rondele për ta - sipas GOST 22354 – 77* dhe *.

2.8*. Për elementët mbajtës të mbulesave të varura, telat për linjat ajrore dhe pajisjet e jashtme, shtyllat dhe kullat, si dhe elementët e paranderjes në strukturat e paranderura, duhet të përdoren si më poshtë:

litarë spirale sipas GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

litarë të dyfishtë sipas GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

litarë të mbyllur me ngarkesë sipas GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

tufa dhe fije telash paralele të formuara nga tela litar që plotësojnë kërkesat e GOST 7372 – 79*.

2.9. Karakteristikat fizike të materialeve të përdorura për strukturat e çelikut duhet të merren në përputhje me App. 3.

3. KARAKTERISTIKAT E PROJEKTIMIT TË MATERIALEVE DHE LIDHJEVE

3.1*. Rezistencat e llogaritura të produkteve të petëzuara, seksioneve të përkulura dhe tubave për lloje të ndryshme të gjendjeve të stresit duhet të përcaktohen duke përdorur formulat e dhëna në Tabelën. 1*.

Tabela 1*

Gjendje e tensionuar		Simboli	Rezistenca e llogaritur e produkteve dhe tubave të mbështjellë
shtrirje,	Nga forca e rendimentit	Ry	R y = R yn /g m
ngjeshja dhe përkulja	Sipas rezistencës së përkohshme	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Kolapsi i sipërfaqes fundore (nëse është i pajisur)		Rp	R p = R un /g m
Thërrmimi lokal në menteshat cilindrike me kontakt të ngushtë		Rlp	Rlp= 0,5 Run/ g m
Kompresimi diametrik i rrotullave (me kontakt të lirë në strukturat me lëvizshmëri të kufizuar)		Rcd	Rcd= 0,025 Run/ g m
Tensioni në drejtim të trashësisë së produktit të mbështjellë (deri në 60 mm)		R th	R th= 0,5 Run/ g m
Emërtimi i miratuar në tabelë. 1*:
g m - koeficienti i besueshmërisë për materialin, i përcaktuar në përputhje me pikën 3.2*.

3.2*. Vlerat e koeficientëve të besueshmërisë për materialin e mbështjellë, seksionet e përkulura dhe tubat duhet të merren sipas tabelës. 2*.

Tabela 2*

Kushtet standarde shtetërore ose teknike për marrjen me qira	Faktori i besueshmërisë sipas materialit g m
(përveç çeliqeve S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (për rreth, katror, shirit)	1,025
(çeliku S590, S590K); GOST 380 – 71** (për një rreth dhe një katror me dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [për një rreth dhe një katror me forcë rrjedhëse deri në 380 MPa (39 kgf/mm 2) dhe dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [për një rreth dhe një katror me forcë rrjedhëse mbi 380 MPa (39 kgf/mm 2) dhe dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Rezistencat e llogaritura në tension, ngjeshje dhe përkulje të fletës, produkteve të petëzuara universale me brez të gjerë dhe në formë janë dhënë në tabelë. 51*, tuba - në tabelë. 51, a. Rezistencat e llogaritura të profileve të përkulura duhet të merren të barabarta me rezistencat e llogaritura të fletëve të mbështjellë nga të cilat janë bërë, ndërsa është e mundur të merret parasysh forcimi i fletës së mbështjellë të çelikut në zonën e përkuljes.

Rezistencat e projektimit të produkteve të rrumbullakëta, katrore dhe shiritore duhet të përcaktohen sipas tabelës. 1*, duke marrë vlera Ryn Dhe Vraponi e barabartë, respektivisht, me forcën e rrjedhjes dhe forcën në tërheqje sipas TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (që nga viti 1990 GOST 535 - 88) dhe GOST 19281 – 73*.

Rezistenca e llogaritur e produkteve të mbështjellë ndaj shtypjes së sipërfaqes fundore, shtypjes lokale në menteshat cilindrike dhe ngjeshjes diametrike të rrotullave janë dhënë në tabelë. 52*.

3.3. Rezistencat e llogaritura të derdhjeve prej çeliku të karbonit dhe gize gri duhet të merren sipas tabelës. 53 dhe 54.

3.4. Rezistencat e llogaritura të nyjeve të salduara për lloje të ndryshme nyjesh dhe gjendjet e stresit duhet të përcaktohen duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. 3.

Tabela 3

Lidhjet e salduara	Statusi i tensionit		Simboli	Rezistenca e llogaritur e nyjeve të salduara
Prapa	Kompresimi. Tensioni dhe lakimi gjatë saldimit automatik, gjysmë automatik ose manual me fizik	Nga forca e rendimentit	Rwy	Rwy=Ry
	kontrolli i cilësisë së tegelit	Sipas rezistencës së përkohshme	Rwu	Rwu= R u
	Shtrirje dhe përkulje gjatë saldimit automatik, gjysmë automatik ose manual	Nga forca e rendimentit	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Zhvendosja		Rws	Rws= R s
Me tegela qoshe	Fetë (me kusht)	Për metal saldimi	Rwf
		Për kufijtë e shkrirjes së metaleve	Rwz	Rwz= 0,45 Vraponi
Shënime: 1. Për tegelat e bëra me saldim me dorë, vlerat R wun duhet të merren të barabarta me vlerat e forcës në tërheqje të metalit të saldimit të specifikuar në GOST 9467-75. 2. Për tegelat e bëra me saldim automatik ose gjysmë automatik, vlera e R wun duhet të merret sipas tabelës. 4 të këtyre standardeve. 3. Vlerat e koeficientit të besueshmërisë për materialin e saldimit g wm duhet të merret e barabartë me: 1.25 – në vlera R wun jo më shumë se 490 MPa (5000 kgf/cm2); 1.35 – në vlera R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ose më shumë.

Rezistencat e llogaritura të nyjeve prapanicë të elementeve prej çeliku me rezistenca standarde të ndryshme duhet të merren si për nyjet e prapanicës prej çeliku me një vlerë më të ulët të rezistencës standarde.

Rezistencat e llogaritura të metalit të saldimit të nyjeve të salduara me saldime fileto janë dhënë në Tabelën. 56.

3.5. Rezistenca e llogaritur e lidhjeve me një rrufe duhet të përcaktohet duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. 5*.

Fortësitë e llogaritura të prerjes dhe tërheqjes së bulonave janë dhënë në tabelë. 58*, kolapsi i elementeve të lidhur me bulona, - në tabelë. 59*.

3.6*. Projektimi i qëndrueshmërisë në tërheqje të bulonave të themelit Rba

Rba = 0,5R. (1)

Dizajni i qëndrueshmërisë në tërheqje të bulonave U R bv, e specifikuar në pikën 2.5*, duhet të përcaktohet nga formula

R bv = 0,45Vraponi. (2)

Forca e llogaritur në tërheqje e bulonave të themelit është dhënë në tabelë. 60*.

3.7. Dizajnoni rezistencën në tërheqje të bulonave me forcë të lartë Rbh duhet të përcaktohet me formulë

Rbh = 0,7Rsimite, (3)

Ku Rbun – rezistenca më e vogël në tërheqje e përkohshme e bulonit, e marrë sipas tabelës. 61*.

3.8. Projektimi i rezistencës në tërheqje të telit të çelikut me tërheqje të lartë Rdh, e përdorur në formën e tufave ose fijeve, duhet të përcaktohet nga formula

Rdh = 0,63Vraponi. (4)

3.9. Vlera e rezistencës së llogaritur (forcës) ndaj tensionit të një litari çeliku duhet të merret e barabartë me vlerën e forcës së thyerjes së litarit në tërësi, të përcaktuar nga standardet shtetërore ose specifikimet teknike për litarët e çelikut, pjesëtuar me koeficientin e besueshmërisë g m = 1,6.

Tabela 4*

Notat e telave (sipas GOST 2246 – 70*) për saldim automatik ose gjysmë automatik		Notat e pluhurit	Vlerat standarde
i zhytur (GOST 9087 – 81*)	në dioksid karboni (sipas GOST 8050 – 85) ose në përzierjen e tij me argon (sipas GOST 10157 – 79*)	telat (sipas GOST 26271 – 84)	rezistenca e metalit të saldimit R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Gjatë saldimit me tel Sv-08G2S vlerat R wun duhet të merret e barabartë me 590 MPa (6000 kgf/cm 2) vetëm për saldimet me fileto me një këmbë kf £ 8 mm në struktura të bëra prej çeliku me një forcë rrjedhëse prej 440 MPa (4500 kgf/cm2) ose më shumë.

Tabela 5*

		Rezistencat e projektimit të lidhjeve me një rrufe në qiell
Gjendje e tensionuar	Simboli	prerja dhe tensioni i bulonave të klasës			kolapsi i elementeve të lidhur prej çeliku me një forcë rrjedhëse deri në 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs = Simite 0,38R	Rbs= 0,4R simite	Rbs= 0,4R simite	–
Shtrirja	R bt	R bt s = Simite 0,38R	R bt = Simite 0,38R	R bt = Simite 0,38R	–
	Rbp
a) bulonat e klasës së saktësisë A		–	–	–
b) bulonat e klasës B dhe C		–	–	–
Shënim. Lejohet përdorimi i bulonave me forcë të lartë pa tension të rregullueshëm të bërë prej çeliku të klasës 40X "të zgjedhur", ndërsa rezistenca e llogaritur Rbs Dhe R bt duhet të përcaktohet si për bulonat e klasës 10.9, dhe rezistenca e projektimit si për bulonat e klasave të saktësisë B dhe C. Bulona me forcë të lartë sipas TU 14-4-1345 – 85 mund të përdoret vetëm kur punoni në tension.

4*. KUSHTET E OPERIMIT TË KONTABILITETIT DHE QËLLIMI I STRUKTURAVE

Gjatë llogaritjes së strukturave dhe lidhjeve, duhet të merren parasysh sa vijon: koeficientët e besueshmërisë për qëllimin e synuar g n miratuar në përputhje me rregullat për marrjen parasysh të shkallës së përgjegjësisë së ndërtesave dhe strukturave gjatë projektimit të strukturave;

faktori i besueshmërisë g u= 1.3 për elementët strukturorë të llogaritur për forcën duke përdorur rezistencat e projektimit R u;

koeficientët e kushteve të punës g c dhe koeficientët e gjendjes së funksionimit të lidhjes g b , marrë sipas tabelës. 6* dhe 35*, seksionet e këtyre standardeve për projektimin e ndërtesave, strukturave dhe strukturave, si dhe ap. 4*.

Tabela 6*

Elementet strukturore	Koeficientët e kushteve të punës g me
1. Trarët e ngurtë dhe elementët e ngjeshur të kafazeve të dyshemesë nën sallat e teatrove, klubeve, kinemasë, nën tribuna, nën ambientet e dyqaneve, depozitave të librave dhe arkivave etj. me peshën e kateve të barabartë ose më të madhe se ngarkesa e drejtpërdrejtë.	0,9
2. Kolonat e ndërtesave publike dhe mbështetësit e kullave të ujit	0,95
3. Elementët kryesorë të ngjeshur (përveç atyre mbështetës) të një grilë të përbërë të seksionit T nga qoshet e mbulesës së salduar dhe dërrasave të tavanit (për shembull, mahi dhe mahi të ngjashme) me fleksibilitet l ³ 60	0,8
4. Trarët e ngurtë kur llogaritet qëndrueshmëria e përgjithshme në j b 1,0	0,95
5. Shtrëngime, shufra, mbajtëse, varëse prej çeliku të mbështjellë	0,9
6. Elementet e strukturave bërthamore të veshjeve dhe tavaneve:
a) të ngjeshur (me përjashtim të seksioneve tubulare të mbyllura) në llogaritjet e qëndrueshmërisë	0,95
b) të shtrirë në struktura të salduara	0,95
c) veshje në tërheqje, të ngjeshur, si dhe në konstruksione me bulona (përveç strukturave me bulona me qëndrueshmëri të lartë) prej çeliku me rezistencë rrjedhëse deri në 440 MPa (4500 kgf/cm 2), që mbajnë një ngarkesë statike, në llogaritjet e forcës	1,05
7. Trarë të ngurtë të përbërë, shtylla, si dhe pllaka prapanicë prej çeliku me një rezistencë rrjedhëse deri në 440 MPa (4500 kgf/cm2), që mbajnë një ngarkesë statike dhe të bëra duke përdorur lidhje me bulona (përveç lidhjeve me bulona me rezistencë të lartë ), në llogaritjet e forcës	1,1
8. Seksionet e elementëve të mbështjellë dhe të salduar, si dhe veshjet prej çeliku me një forcë rrjedhëse deri në 440 MPa (4500 kgf/cm2) në nyjet e bëra me bulona (me përjashtim të nyjeve me bulona me forcë të lartë) që mbajnë një ngarkesë statike , në llogaritjet e forcës:
a) trarët dhe shtyllat e forta	1,1
b) strukturat bërthamore dhe dyshemetë	1,05
9. Elementet e grilës së ngjeshur të strukturave të rrjetës hapësinore nga qoshet e vetme me fllanxha të barabarta (të bashkangjitura nga një fllanxhë më e madhe):
a) ngjitur drejtpërdrejt në rripat me një fllanxha duke përdorur saldime ose dy ose më shumë bulona të vendosura përgjatë këndit:
kllapa sipas fig. 9*, a	0,9
ndarës sipas fig. 9*, b, V	0,9
kllapa sipas fig. 9*, në, G, d	0,8
b) ngjitur drejtpërdrejt në rripat me një raft, një rrufe (përveç atyre të treguara në pikën 9, në këtë tabelë), dhe gjithashtu të bashkangjitur përmes një guaskë, pavarësisht nga lloji i lidhjes	0,75
c) me një rrjet tërthor kompleks me lidhje me një rrufe, sipas Fig. 9*, e	0,7
10. Elementet e ngjeshur nga kënde të vetme, të lidhura nga një fllanxhë (për kënde të pabarabarta vetëm nga një fllanxhë më e vogël), me përjashtim të elementeve strukturorë të treguar në pos. 9 të kësaj tabele, mbajtëset sipas Fig. 9*, b, ngjitur drejtpërdrejt në kordat me saldime ose dy ose më shumë bulona të vendosura përgjatë këndit, dhe kapa të sheshta nga kënde të vetme	0,75
11. Pllaka bazë prej çeliku me rezistencë rrjedhëse deri në 285 MPa (2900 kgf/cm2), që mbajnë një ngarkesë statike, trashësi, mm:
	1,2
b) mbi 40 deri në 60	1,15
c) mbi 60 deri në 80	1,1
Shënime: 1. Koeficientët e kushteve të funksionimit g me 1 nuk duhet të merret parasysh në të njëjtën kohë gjatë llogaritjes. 2. Koeficientët e kushteve të funksionimit, të dhëna përkatësisht në po. 1 dhe 6, në; 1 dhe 7; 1 dhe 8; 2 dhe 7; 2 dhe 8,a; 3 dhe 6, c, duhet të merren parasysh në të njëjtën kohë në llogaritje. 3. Koeficientët e kushteve të funksionimit të dhëna në pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 dhe 10, si dhe në po. 5 dhe 6, b (me përjashtim të nyjeve të salduara prapa), elementët e konsideruar nuk duhet të merren parasysh gjatë llogaritjes së lidhjeve. 4. Në rastet e papërcaktuara në këto standarde, formulat duhet të marrin g c = 1.

5. LLOGARITJA E ELEMENTEVE TE KONSTRUKSIONEVE TE ÇELIKUT PER FORCA ASKIALE DHE PERKUJTJE

EKSTENSIONE QENDRORE DHE ELEMENTET E NGJESHUR QENDRORE

5.1. Llogaritja e forcës së elementeve që i nënshtrohen tensionit qendror ose ngjeshjes me forcë N, përveç atyre të përcaktuara në pikën 5.2, duhet të kryhet sipas formulës

Llogaritja e forcës së seksioneve në vendet e fiksimit të elementeve tërheqëse nga kënde të vetme, të ngjitura në një fllanxhë me bulona, duhet të kryhet sipas formulave (5) dhe (6). Në këtë rast, vlera g me në formulën (6) duhet të merret sipas adj. 4* të këtyre standardeve.

5.2. Llogaritja e rezistencës së elementeve strukturorë të çelikut në tërheqje me raportin R u/g u > Ry, funksionimi i të cilit është i mundur edhe pasi metali të arrijë pikën e rendimentit, duhet të kryhet sipas formulës

5.3. Llogaritja e qëndrueshmërisë së elementeve të murit të fortë që i nënshtrohen ngjeshjes qendrore me forcë N, duhet të kryhet sipas formulës

Vlerat j

në 0 2.5 £

; (8)

në 2.5 4,5 £

në > 4,5

. (10)

Vlerat numerike j janë dhënë në tabelë. 72.

5.4*. Shufrat e bëra nga kënde të vetme duhet të projektohen për ngjeshje qendrore në përputhje me kërkesat e përcaktuara në pikën 5.3. Gjatë përcaktimit të fleksibilitetit të këtyre shufrave, rrezja e rrotullimit të seksionit të këndit i dhe gjatësi efektive majtas duhet të merren sipas paragrafëve. 6.1 – 6.7.

Gjatë llogaritjes së kordave dhe elementeve grilë të strukturave hapësinore nga qoshet e vetme, duhet të plotësohen kërkesat e pikës 15.10* të këtyre standardeve.

5.5. Elemente të ngjeshur me mure të forta të një seksioni të hapur në formë U me l x 3une y , Ku l x Dhe une y – fleksibiliteti i llogaritur i elementit në rrafshe pingul me boshtet, përkatësisht x– x Dhe y -y (Fig. 1), rekomandohet forcimi i tyre me rrasa ose grila dhe duhet të plotësohen kërkesat e paragrafëve. 5.6 dhe 5.8*.

Në mungesë të shiritave ose grilave, elementë të tillë, përveç llogaritjeve duke përdorur formulën (7), duhet të kontrollohen për qëndrueshmëri gjatë mënyrës së përkuljes përkulëse-përdredhëse sipas formulës.

Ku j y – koeficienti i përkuljes, i llogaritur sipas kërkesave të pikës 5.3;

(12)

Ku ;

a = një x/ h – distanca relative ndërmjet qendrës së gravitetit dhe qendrës së përkuljes.

Këtu ;

J w – momenti sektorial i inercisë së seksionit;

b i Dhe t i – përkatësisht gjerësia dhe trashësia e elementeve drejtkëndëshe që përbëjnë seksionin.

Për pjesën e treguar në Fig. 1, a, vlerat Dhe a duhet të përcaktohet nga formula:

Ku b = b/h.

5.6. Për shufrat e ngjeshur të përbërë, degët e të cilave janë të lidhura me shirita ose grila, koeficienti j në lidhje me boshtin e lirë (pingul me rrafshin e pllakave ose grilave) duhet të përcaktohet duke përdorur formulat (8) – (10) me zëvendësim në to nga ef. Kuptimi ef duhet të përcaktohet në varësi të vlerave majtas dhënë në tabelë. 7.

Tabela 7

Lloji		Skema			Fleksibiliteti i dhënë majtas shufra të përbëra me prerje
seksionet		seksionet			me slats në		me hekura
					J s l/( J b b) 5	J s l/( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Emërtimet e miratuara në tabelë. 7:
b			– distanca ndërmjet akseve të degëve;
l			– distanca ndërmjet qendrave të dërrasave;
l			– fleksibiliteti më i madh i të gjithë shufrës;
l 1, l 2, l 3			– fleksibiliteti i degëve individuale gjatë përkuljes së tyre në plane pingul me boshtet, përkatësisht 1 – 1 , 2 – 2 dhe 3 – 3, në zonat midis shiritave të salduar (në të pastër) ose midis qendrave të bulonave të jashtme;
A			- zona e seksionit kryq të të gjithë shufrës;
A d1 dhe A d2			– zonat e prerjes tërthore të mbajtësve të rrjetës (me një rrjetë tërthore – dy mbajtëse) të shtrirë në plane pingul me boshtet, përkatësisht 1 – 1 Dhe 2 – 2;
Një d			- zona e seksionit tërthor të mbajtësit të grilës (me një grilë tërthore – dy mbajtëse) të shtrirë në rrafshin e njërës faqe (për një shufër trekëndore barabrinjës);
a 1 Dhe a 2			– koeficientët e përcaktuar nga formula
Ku			– dimensionet e përcaktuara nga Fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– koeficientët e përcaktuar sipas formulave;

Këtu		J b1 Dhe J b3		– momentet e inercisë së seksioneve të degëve në raport me akset, përkatësisht 1 - 1 dhe 3 – 3 (për seksionet e llojeve 1 dhe 3);
		J b1 Dhe J b2		- të njëjtat, përkatësisht dy qoshe në lidhje me boshtet 1 - 1 dhe 2 – 2 (për seksionin tip 2);
				– momenti i inercisë së seksionit të një shufre në lidhje me boshtin e vet x– x (Fig. 3);
		Js1 Dhe J s2		– momentet e inercisë së seksionit të njërit prej shiritave të shtrirë në plane pingul me boshtet, përkatësisht 1 - 1 dhe 2 – 2 (për seksionin tip 2).

Në shufrat e përbërë me grila, përveç llogaritjes së qëndrueshmërisë së shufrës në tërësi, duhet të kontrollohet qëndrueshmëria e degëve individuale në zonat midis nyjeve.

Fleksibiliteti i degëve individuale l 1 , l 2 Dhe l 3 në zonën midis pllakave nuk duhet të ketë më shumë se 40.

Nëse ka një fletë të ngurtë në një nga rrafshet në vend të çarçafëve (Fig. 1, b, V) fleksibiliteti i degës duhet të llogaritet nga rrezja e rrotullimit të gjysmëprerjes në lidhje me boshtin e saj pingul me rrafshin e slats.

Në shufrat e përbërë me grila, fleksibiliteti i degëve individuale midis nyjeve duhet të jetë jo më shumë se 80 dhe nuk duhet të kalojë fleksibilitetin e dhënë. majtas shufra në tërësi. Lejohet të pranohen vlera më të larta të fleksibilitetit të degëve, por jo më shumë se 120, me kusht që llogaritja e shufrave të tilla të kryhet sipas një skeme të deformuar.

5.7. Llogaritja e elementeve të përbëra nga kënde, kanale etj., të lidhura fort ose përmes ndarësve, duhet të kryhet si mure të forta, me kusht që distancat më të mëdha në zonat midis shiritave të salduar (në të pastër) ose midis qendrave të pjesës së jashtme. bulonat nuk kalojnë:

për elementët e ngjeshur 40 i

për elementët tërheqës 80 i

Këtu rrezja e inercisë i këndi ose kanali duhet të merret për seksionet T- ose I në lidhje me një bosht paralel me rrafshin e ndarësve, dhe për seksionet kryq – minimale.

Në këtë rast, të paktën dy ndarës duhet të instalohen brenda gjatësisë së elementit të ngjeshur.

5.8*. Llogaritja e elementeve lidhëse (dërrasave, grilave) të shufrave të përbërë të ngjeshur duhet të kryhet për një forcë tërthore të kushtëzuar Qfic, merret si konstante përgjatë gjithë gjatësisë së shufrës dhe përcaktohet nga formula

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Ku N – forca gjatësore në shufrën e përbërë;

j – koeficienti gjatësor i përkuljes i pranuar për një shufër të përbërë në rrafshin e elementëve lidhës.

Forca prerëse e kushtëzuar Qfic duhet të shpërndahet:

nëse ka vetëm shirita (rrjete) lidhëse, në mënyrë të barabartë midis shiritave (rrjeteve) që shtrihen në plane pingul me boshtin në lidhje me të cilin kontrollohet qëndrueshmëria;

në prani të një fletë të fortë dhe shiritave lidhës (rrjeteve) – në gjysmë ndërmjet fletës dhe grilave (grilave) të shtrira në plane paralele me fletën;

kur llogariten shufrat e përbërë trekëndësh barabrinjës, forca tërthore e kushtëzuar e ushtruar në një sistem elementësh lidhës të vendosur në të njëjtin rrafsh duhet të merret e barabartë me 0.8 Qfic.

5.9. Llogaritja e shiritave lidhës dhe ngjitja e tyre (Fig. 3) duhet të kryhet si një llogaritje e elementeve të trasave pa mbajtëse në:

forcë F, shufra prerëse, sipas formulës

F = Q s l/b; (24)

moment M 1, duke përkulur shiritin në rrafshin e tij, sipas formulës

M 1 = Q s l/2 (25)

Ku Q s – forca prerëse e kushtëzuar e aplikuar në shiritin e njërës faqe.

5.10. Llogaritja e grilave lidhëse duhet të kryhet si një llogaritje e grilave lidhëse. Gjatë llogaritjes së kllapave kryq të një grilë tërthore me shirita (Fig. 4), duhet të merret parasysh forca shtesë Nad, që lind në çdo mbajtëse nga ngjeshja e rripave dhe përcaktohet nga formula

(26)

Ku N – forca në njërën degë të shufrës;

A - sipërfaqe tërthore të një dege;

Një d - zona e prerjes tërthore të një mbajtëse;

a – koeficienti i përcaktuar nga formula

a = një l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Ku a, l Dhe b - dimensionet e paraqitura në Fig. 4.

5.11. Llogaritja e shufrave që synojnë të zvogëlojnë gjatësinë e projektimit të elementeve të ngjeshur duhet të kryhet për një forcë të barabartë me forcën e tërthortë konvencionale në elementin kryesor të ngjeshur, të përcaktuar me formulën (23)*.

ELEMENTET E PËRKALLJES

5.12. Llogaritja e forcës së elementeve (përveç trarëve me mur fleksibël, me mur të shpuar dhe trarë vinçi) të përkulur në një nga rrafshet kryesore duhet të kryhet sipas formulës

(28)

Vlera e stresit prerës t në seksionet e elementeve të përkulur duhet të plotësojnë kushtin

(29)

Nëse muri dobësohet nga vrimat e bulonave, vlerat t në formulën (29) duhet të shumëzohet me koeficientin a , i përcaktuar nga formula

a = a/(a – d), (30)

Ku a – hapi i vrimës;

b - diametri i vrimës.

5.13. Për të llogaritur forcën e murit të traut në vendet ku ngarkesa aplikohet në kordonin e sipërm, si dhe në pjesët mbështetëse të traut që nuk janë të përforcuara me ngurtësues, duhet të përcaktohet stresi lokal. s lok sipas formulës

(31)

Ku F – vlera e llogaritur e ngarkesës (forcës);

majtas – gjatësia e kushtëzuar e shpërndarjes së ngarkesës, e përcaktuar në varësi të kushteve të mbështetjes; për rastin e mbështetjes sipas Fig. 5.

majtas = b + 2t f, (32)

Ku t f – trashësia e kordonit të sipërm të traut, nëse trau i poshtëm është i salduar (Fig. 5, A), ose distancën nga buza e jashtme e fllanxhës deri në fillimin e rrumbullakimit të brendshëm të murit, nëse trau i poshtëm është i mbështjellë (Fig. 5, b).

5.14*. Për muret e trarëve të llogaritur duke përdorur formulën (28), duhet të plotësohen kushtet e mëposhtme:

Ku – sforcimet normale në rrafshin e mesit të murit, paralel me boshtin e traut;

s y – i njëjtë, pingul me boshtin e traut, duke përfshirë s lok , përcaktuar me formulën (31);

t xy – sforcimi tangjencial i llogaritur duke përdorur formulën (29) duke marrë parasysh formulën (30).

Tensionet s x Dhe s y , të pranuara në formulën (33) me shenjat e veta, si dhe t xy duhet të përcaktohet në të njëjtën pikë në tra.

5.15. Llogaritja e qëndrueshmërisë së trarëve me seksion I që janë të përkulur në rrafshin e murit dhe plotësojnë kërkesat e paragrafëve. 5.12 dhe 5.14*, duhet të kryhen sipas formulës

Ku Tualet – duhet të përcaktohet për një rrip të ngjeshur;

j b – koeficienti i përcaktuar nga adj. 7*.

Me rastin e përcaktimit të vlerës j b për gjatësinë e parashikuar të traut majtas duhet të merret distanca midis pikave të fiksimit të rripit të ngjeshur nga zhvendosjet tërthore (nyjet e lidhjeve gjatësore ose tërthore, pikat e fiksimit të dyshemesë së ngurtë); në mungesë të lidhjeve majtas = l(ku l – hapësira e rrezes) gjatësia e projektimit të konsolit duhet të merret si më poshtë: majtas = l në mungesë të fiksimit të rripit të ngjeshur në fund të konsolës në planin horizontal (këtu l – gjatësia e konsolës); distanca ndërmjet pikave të fiksimit të rripit të ngjeshur në rrafshin horizontal gjatë fiksimit të rripit në fund dhe përgjatë gjatësisë së konzollës.

5.16*. Stabiliteti i trarëve nuk ka nevojë të kontrollohet:

a) gjatë transferimit të ngarkesës përmes një dyshemeje të ngurtë të vazhdueshme, të mbështetur vazhdimisht në rripin e ngjeshur të traut dhe të lidhur mirë me të (pllaka betoni të përforcuar prej betoni të rëndë, të lehtë dhe celular, dysheme metalike të sheshtë dhe të profilizuar, çeliku të valëzuar, etj. );

b) në raport me gjatësinë e llogaritur të traut majtas në gjerësinë e rripit të ngjeshur b, duke mos tejkaluar vlerat e përcaktuara nga formulat në tabelë. 8* për trarët me seksion I simetrik dhe me një kordë të ngjeshur më të zhvilluar, për të cilat gjerësia e kordës së tendosur është të paktën 0,75 e gjerësisë së kordës së ngjeshur.

Tabela 8*

Ngarko vendndodhjen e aplikacionit	Vlerat më të mëdha majtas /b, për të cilat nuk kërkohen llogaritjet e qëndrueshmërisë për trarët e mbështjellë dhe të salduar (në 1 £ h/b 6 dhe 15 £ b/t 35 £)
Deri në rripin e sipërm	(35)
Në rripin e poshtëm	(36)
Pavarësisht nga niveli i aplikimit të ngarkesës gjatë llogaritjes së seksionit të traut midis mbajtësve ose në përkulje të pastër	(37)
Emërtimet e miratuara në tabelën 8: b Dhe t – përkatësisht gjerësia dhe trashësia e brezit të ngjeshur; h – distanca (lartësia) ndërmjet akseve të fletëve të rripit. Shënime: 1. Për trarët me lidhje kordale në bulonat me qëndrueshmëri të lartë, vlerat majtas/b, e marrë nga formulat në tabelën 8 duhet të shumëzohet me një faktor 1.2. 2. Për trarët me raport b/t /t= 15.

Mbërthimi i rripit të ngjeshur në rrafshin horizontal duhet të projektohet për forcën anësore aktuale ose të kushtëzuar. Në këtë rast, forca anësore e kushtëzuar duhet të përcaktohet:

kur fiksohet në pika individuale sipas formulës (23)*, në të cilën j duhet të përcaktohet me fleksibilitet l = majtas/i(Këtu i – rrezja e inercisë së seksionit të rripit të ngjeshur në rrafshin horizontal), dhe N duhet të llogaritet duke përdorur formulën

N = (A f + 0,25Një W)Ry; (37, a)

me fiksim të vazhdueshëm sipas formulës

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Ku qfic – forca tërthore e kushtëzuar për njësi gjatësi të kordonit të rrezes;

Qfic – forca tërthore e kushtëzuar, e përcaktuar me formulën (23)*, në të cilën duhet marrë j = 1, a N – përcaktohet me formulën (37,a).

5.17. Llogaritja e forcës së elementeve të përkulur në dy plane kryesore duhet të kryhet sipas formulës

(38)

Ku x Dhe y – koordinatat e pikës së seksionit në shqyrtim në lidhje me akset kryesore.

Në trarët e llogaritur duke përdorur formulën (38), vlerat e stresit në rrjetën e rrezes duhet të kontrollohen duke përdorur formulat (29) dhe (33) në dy planet kryesore të përkuljes.

Nëse plotësohen kërkesat e pikës 5.16*, A kontrollimi i qëndrueshmërisë së trarëve të përkulur në dy plane nuk kërkohet.

5.18*. Llogaritja e forcës së trarëve të ndarë të seksionit të ngurtë prej çeliku me një rezistencë rrjedhëse deri në 530 MPa (5400 kgf/cm2), që mbajnë një ngarkesë statike, sipas paragrafëve. 5.19* – 5.21, 7.5 dhe 7.24 duhet të kryhen duke marrë parasysh zhvillimin e deformimeve plastike sipas formulave

kur përkulen në një nga rrafshet kryesore nën sforcimet tangjenciale t 0,9 £ R s(përveç seksioneve mbështetëse)

(39)

kur përkulen në dy rrafshe kryesore nën sforcimet tangjenciale t 0,5 £ R s(përveç seksioneve mbështetëse)

(40)

Këtu M, M x Dhe M y - vlerat absolute të momenteve të përkuljes;

c 1 – koeficienti i përcaktuar me formulat (42) dhe (43);

c x Dhe c y – koeficientët e pranuar sipas tabelës. 66.

Llogaritja në seksionin mbështetës të trarëve (me M = 0; M x= 0 dhe M y= 0) duhet të kryhet sipas formulës

Në prani të një zone të përkuljes së pastër në formulat (39) dhe (40) në vend të koeficientëve c 1, c x Dhe me y duhet të merren në përputhje me rrethanat:

nga 1 m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); me ym = 0,5(1+c y).

Me veprim të njëkohshëm në seksionin moment M dhe forcë prerëse P Koeficient nga 1 duhet të përcaktohet duke përdorur formulat:

në t 0,5 £ R s c 1 = c; (42)

në 0.5 R s t 0,9 £ R s c 1 = 1,05b c , (43)

Ku (44)

Këtu Me – koeficienti i pranuar sipas tabelës. 66;

t Dhe h – trashësia dhe lartësia e murit, përkatësisht;

a – koeficienti i barabartë me a = 0,7 për një seksion I të përkulur në rrafshin e murit; a = 0 – për lloje të tjera seksionesh;

nga 1 – koeficienti merret të jetë jo më pak se një dhe jo më shumë se një koeficient Me.

Për të optimizuar trarët gjatë llogaritjes së tyre duke marrë parasysh kërkesat e paragrafëve. Vlerat e koeficientit 5.20, 7.5, 7.24 dhe 13.1 Me, c x Dhe me y në formulat (39) dhe (40) lejohet të merret më pak se vlerat e dhëna në tabelë. 66, por jo më pak se 1.0.

Nëse muri dobësohet nga vrimat e bulonave, vlera e tensionit të prerjes t duhet të shumëzohet me koeficientin e përcaktuar me formulën (30).

1. Dispozitat e Përgjithshme
2 Materiale për struktura dhe lidhje
3 Karakteristikat e projektimit të materialeve dhe lidhjeve
4 Konsiderimi i kushteve të funksionimit dhe qëllimit të strukturave
5 Llogaritja e elementeve të strukturës së çelikut për forcat boshtore dhe përkuljen
Elemente të shtrirë në qendër dhe të ngjeshur nga qendra
Elemente të përkulshme
Elementet që i nënshtrohen forcës boshtore me përkulje
Pjesë mbështetëse
6 Llogaritja e gjatësisë dhe fleksibilitetit maksimal të elementeve strukturorë të çelikut
Dizajni i gjatësisë së elementeve dhe mbajtëseve të rrafshët
Gjatësitë e projektimit të elementeve të strukturave të rrjetës hapësinore
Gjatësitë e projektimit të elementeve strukturorë
7 Kontrollimi i qëndrueshmërisë së mureve dhe fletëve të belit të elementëve të përkulur dhe të ngjeshur
Muret e trarëve
Muret e elementeve të ngjeshur në mënyrë ekscentrike dhe me përkulje të ngjeshur
Fletët e rripit (raftet) e elementeve të ngjeshur në mënyrë të çuditshme qendrore, të ngjeshur me përkulje dhe përkulje
8 Llogaritja e strukturave të fletës
Llogaritja e forcës
Llogaritja e stabilitetit
Kërkesat themelore për llogaritjen e strukturave të membranës metalike
9 Llogaritja e elementeve të strukturës së çelikut për qëndrueshmëri
10 Llogaritja e elementeve të strukturës së çelikut për forcën, duke marrë parasysh thyerjen e brishtë
11 Llogaritja e lidhjeve të konstruksioneve të çelikut
Lidhje me bulona
Lidhjet me bulona me forcë të lartë
Lidhjet me skajet e bluar
Lidhjet e kordës në trarët e përbërë
12 Kërkesa të përgjithshme për projektimin e strukturave të çelikut
Dispozitat themelore
Lidhjet e salduara
Lidhje me bulona dhe lidhje me bulona me qëndrueshmëri të lartë
13 Kërkesa shtesë për projektimin e ndërtesave dhe strukturave industriale
Devijimet dhe devijimet relative të strukturave
Distancat midis nyjeve të zgjerimit
Departamentet dhe pllakat strukturore
Kolonat
Lidhjet
Trarët
Trarët e vinçit
Strukturat e fletëve
Kllapat e montimit
14 Kërkesa shtesë për projektimin e ndërtesave dhe strukturave rezidenciale dhe publike
Ndërtesa me kornizë
Mbulesa të varura
15 Kërkesa shtesë për projektimin e mbështetësve të linjës ajrore ajrore, strukturave të stampave të hapura dhe linjave të kontaktit të transportit
16 Kërkesa shtesë për projektimin e strukturave të antenave të komunikimit (AS) me lartësi deri në 500 m
17 Kërkesa shtesë për projektimin e strukturave hidraulike të lumit
18 Kërkesa shtesë për projektimin e trarëve me rrjetë fleksibël
19 Kërkesa shtesë për projektimin e trarëve me rrjetë të shpuar
20 Kërkesa shtesë për projektimin e strukturave të ndërtesave dhe strukturave gjatë rindërtimit
Shtojca 1. Materialet për konstruksionet e çelikut dhe rezistenca e projektimit të tyre
Shtojca 2. Materialet për lidhjet e konstruksioneve të çelikut dhe rezistencat e projektimit të tyre
Shtojca 3. Karakteristikat fizike të materialeve
Shtojca 4. Koeficientët e kushteve të funksionimit për një kënd të vetëm të shtrirë të lidhur me një fllanxhë
Shtojca 5. Koeficienti për llogaritjen e forcës së elementeve të strukturës së çelikut duke marrë parasysh zhvillimin e deformimeve plastike
Shtojca 6. Koeficientët për llogaritjen e qëndrueshmërisë së elementeve të ngjeshur në mënyrë qendrore, ekscentrike dhe me përkulje të ngjeshur
Aplikimi 7*. Koeficientët për llogaritjen e trarëve për qëndrueshmëri
Shtojca 7. Tabelat për llogaritjen e elementeve për qëndrueshmëri dhe duke marrë parasysh thyerjen e brishtë
Shtojca 8. Përcaktimi i vetive të metaleve
Shtojca 9*. Emërtimet e shkronjave bazë për sasitë

KONSTRUKSIONE ÇELIK

SNiP II-23-81*

__________________

Prezantuar nga TsNIISK ato. Kucherenko Gosstroy BRSS

Në vend të SNiP II-V.3-72; SNiP II-I.9-62; CH 376-67

Me hyrjen në fuqi të këtyre kodeve dhe rregulloreve të ndërtimit, sa vijon bëhen të pavlefshme:

SNiP II-V.3-72 “Strukturat e çelikut. Standardet e projektimit";

ndryshimet në SNiP II-B.3-72 "Strukturat e çelikut. Standardet e projektimit" të miratuara nga rezolutat e Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS:

"Udhëzime për projektimin e strukturave metalike të strukturave të antenave të objekteve të komunikimit" (SN 376-67).

Emërtimet e shkronjave kryesore janë dhënë në shtojcë. 9*.

Seksionet, paragrafët, tabelat, formulat, shtojcat dhe titrat e vizatimeve në të cilat janë bërë ndryshime janë shënuar në këto kode ndërtimi me një yll.

Redaktorë – inxhinierë F.M. Shlemin, NË.P. Poddubny(Gosstroy BRSS), Doktor i Inxhinierisë. shkencës prof. NË.A. Baldin, Ph.D. teknologjisë. shkencat G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy BRSS), inxhinier. E.M. Buharin(“Energosetproekt” Ministria e Energjisë e BRSS), inxhinier. N.NË. Shevelev(SKB "Mosgidrostal" Ministria e Energjisë e BRSS).

Kur përdorni një dokument rregullator, duhet të merren parasysh ndryshimet e miratuara në kodet dhe rregulloret e ndërtimit dhe standardet shtetërore të botuara në revistën "Buletini i Pajisjeve të Ndërtimit", "Koleksioni i Ndryshimeve në Kodet dhe Rregullat e Ndërtimit" të Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS dhe indeksi i informacionit "Standardet Shtetërore të BRSS" të Standardit Shtetëror të BRSS.

1. DISPOZITA TË PËRGJITHSHME

1.1. Këto standarde duhet të respektohen gjatë projektimit të strukturave të ndërtesave prej çeliku të ndërtesave dhe strukturave për qëllime të ndryshme.

Standardet nuk zbatohen për projektimin e strukturave të çelikut për urat, tunelet e transportit dhe tubacionet nën argjinatura.

Të gjitha strukturat duhet të jenë të aksesueshme për vëzhgim, pastrim, lyerje dhe nuk duhet të mbajnë lagështi ose të pengojnë ajrosjen. Profilet e mbyllura duhet të vulosen.

1.3*. Gjatë projektimit të strukturave të çelikut duhet:

zgjidhni skemat optimale teknike dhe ekonomike të strukturave dhe seksioneve tërthore të elementeve;

përdorni profile ekonomike të petëzuara dhe çeliqe efikase;

përdorin, si rregull, modele të unifikuara standarde ose standarde për ndërtesat dhe strukturat;

të sigurojë përpunueshmërinë e prodhimit dhe instalimit të strukturave;

përdorni modele që sigurojnë intensitetin më të vogël të punës në prodhimin, transportin dhe instalimin e tyre;

të sigurojë, si rregull, prodhimin në linjë të strukturave dhe instalimin e tyre transportues ose bllok të madh;

siguroni, si rregull, lidhje montimi me bulona, përfshirë ato me forcë të lartë; lidhjet e instalimit të salduara lejohen me arsyetimin e duhur;

përputhen me kërkesat e standardeve shtetërore për strukturat e llojit përkatës.

Në varësi të karakteristikave të strukturave dhe përbërësve të tyre, është e nevojshme të tregohet klasa e vazhdimësisë në përputhje me GOST 27772-88 kur porosisni çelikun.

1.6*. Strukturat e çelikut dhe llogaritjet e tyre duhet të plotësojnë kërkesat e GOST 27751-88 "Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe themeleve. Dispozitat bazë për llogaritjen" dhe ST SEV 3972-83 "Besueshmëria e strukturave të ndërtimit dhe themeleve. Strukturat e çelikut. Dispozitat themelore për llogaritjen."

1.7. Skemat e projektimit dhe supozimet bazë të llogaritjes duhet të pasqyrojnë kushtet aktuale të funksionimit të strukturave të çelikut.

Strukturat e çelikut në përgjithësi duhet të projektohen si sisteme të unifikuara hapësinore.

Kur ndahen sistemet e unifikuara hapësinore në struktura të veçanta të sheshta, duhet të merret parasysh ndërveprimi i elementeve me njëri-tjetrin dhe me bazën.

Zgjedhja e skemave të projektimit, si dhe metodat për llogaritjen e strukturave të çelikut, duhet të bëhet duke marrë parasysh përdorimin efektiv të kompjuterëve.

1.8. Llogaritjet e strukturave të çelikut duhet, si rregull, të kryhen duke marrë parasysh deformimet joelastike të çelikut.

Me një studim të përshtatshëm fizibiliteti, llogaritja mund të kryhet duke përdorur një skemë të deformuar që merr parasysh ndikimin e lëvizjeve strukturore nën ngarkesë.

2. MATERIALE PER KONSTRUKSIONE DHE LIDHJE

Për lidhjet me fllanxha dhe montimet e kornizës, duhet të përdoren produkte të mbështjellë sipas TU 14-1-4431-88.

2.2*. Për saldimin e strukturave të çelikut duhet të përdoren: elektroda për saldim manual me hark në përputhje me GOST 9467-75*; tela saldimi sipas GOST 2246-70*; flukset sipas GOST 9087-81*; dioksidi i karbonit sipas GOST 8050-85.

2.3*. Kallëpet (pjesë mbështetëse, etj.) për strukturat e çelikut duhet të projektohen nga klasat e çelikut të karbonit 15L, 25L, 35L dhe 45L, duke plotësuar kërkesat për grupet e derdhjes II ose III sipas GOST 977-75*, si dhe nga gize gri. notat SCh15, SCh20, SCh25 dhe SCh30, që plotësojnë kërkesat e GOST 1412-85.

2.4*. Për lidhjet me bulona, duhet të përdoren bulonat dhe dadot prej çeliku që plotësojnë kërkesat e GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* dhe GOST 1759.5-87* dhe rondele që plotësojnë kërkesat e GOST 18123-82*.

Bulonat duhet të caktohen sipas tabelës. 57* dhe GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, dhe kur kufizohen deformimet e nyjeve - sipas GOST 7805-70*.

Arrat duhet të përdoren në përputhje me GOST 5915-70*: për bulonat e klasave të forcës 4.6, 4.8, 5.6 dhe 5.8 - dado të klasës së forcës 4; për bulonat e klasave të forcës 6.6 dhe 8.8 - dado të klasave të forcës 5 dhe 6, përkatësisht, për bulonat e klasës së forcës 10.9 - dado të klasës së forcës 8.

Duhet të përdoren rondele të mëposhtme: rondele të rrumbullakëta në përputhje me GOST 11371-78*, rondele të zhdrejtë në përputhje me GOST 10906-78* dhe rondele normale me pranverë në përputhje me GOST 6402-70*.

2.5*. Zgjedhja e notave të çelikut për bulonat e themelit duhet të bëhet në përputhje me GOST 24379.0-80, dhe dizajni dhe dimensionet e tyre duhet të merren në përputhje me GOST 24379.1-80*.

Bulonat (në formë U) për fiksimin e telave të strukturave të komunikimit të antenës, si dhe bulonat në formë U dhe themelet për mbështetëset e linjave të energjisë elektrike dhe pajisjeve të shpërndarjes duhet të përdoren nga klasat e çelikut: 09G2S-8 dhe 10G2S1-8 në përputhje me GOST 19281-73* me një kërkesë shtesë për forcën e goditjes në një temperaturë prej minus 60°C nuk është më pak se 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) në rajonin klimatik I 1; 09G2S-6 dhe 10G2S1-6 sipas GOST 19281-73* në rajonet klimatike I 2, II 2 dhe II 3; VSt3sp2 sipas GOST 380-71* (që nga viti 1990 St3sp2-1 sipas GOST 535-88) në të gjitha rajonet e tjera klimatike.

2.6*. Arra për themel dhe bulonat U duhet të përdoren:

për bulonat e bëra nga klasat e çelikut VSt3sp2 dhe 20 - klasa e forcës 4 sipas GOST 1759.5-87*;

për bulonat e bëra nga klasat e çelikut 09G2S dhe 10G2S1 - klasa e forcës jo më e ulët se 5 sipas GOST 1759.5-87*. Lejohet përdorimi i dadove të bëra nga notat e çelikut të pranuara për bulona.

Arrat për themelet dhe bulonat U me diametër më të vogël se 48 mm duhet të përdoren në përputhje me GOST 5915-70*, për bulonat me diametër më të madh se 48 mm - në përputhje me GOST 10605-72*.

2.7*. Bulonat me forcë të lartë duhet të përdoren në përputhje me GOST 22353-77*, GOST 22356-77* dhe TU 14-4-1345-85; arra dhe rondele për to - në përputhje me GOST 22354-77* dhe GOST 22355-77*.

litarë spirale sipas GOST 3062-80*; GOST 3063-80*, GOST 3064-80*;

litarë të dyfishtë sipas GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*; GOST 14954-80*;

litarë të mbyllur me ngarkesë sipas GOST 3090-73*; GOST 18900-73* GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;

tufa dhe fije telash paralele të formuara nga tela litar që plotësojnë kërkesat e GOST 7372-79*.

2.9. Karakteristikat fizike të materialeve të përdorura për strukturat e çelikut duhet të merren në përputhje me App. 3.

3. KARAKTERISTIKAT E PROJEKTIMIT TË MATERIALEVE DHE LIDHJEVE

Tabela 1*

Gjendje e tensionuar		Simboli	Rezistenca e llogaritur e produkteve dhe tubave të mbështjellë
shtrirje,	Nga forca e rendimentit		Ry = Ryn/gm
ngjeshja dhe përkulja	Sipas rezistencës së përkohshme		R u = R un /gm
			R s = 0,58Ryn/gm
Kolapsi i sipërfaqes fundore (nëse është i pajisur)			Rp = R un /gm
Thërrmimi lokal në menteshat cilindrike me kontakt të ngushtë			Rlp = 0,5R un /gm
Kompresimi diametrik i rrotullave (me kontakt të lirë në strukturat me lëvizshmëri të kufizuar)			Rcd = 0,025R un /gm
Tensioni në drejtim të trashësisë së produktit të mbështjellë (deri në 60 mm)			R th = 0,5R un /gm
Emërtimi i miratuar në tabelë. 1*:
gm- koeficienti i besueshmërisë për materialin, i përcaktuar në përputhje me pikën 3.2*.

3.2*. Vlerat e koeficientëve të besueshmërisë për materialin e mbështjellë, seksionet e përkulura dhe tubat duhet të merren sipas tabelës. 2*.

Tabela 2*

Kushtet standarde shtetërore ose teknike për marrjen me qira	Faktori i besueshmërisë sipas materialit g m
GOST 27772-88 (përveç çeliqeve S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (për rreth, katror, shirit)
GOST 27772-88 (çeliku S590, S590K); GOST 380-71** (për rrathë dhe katrorë me dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [për rrathë dhe katrorë me forcë rendimenti deri në 380 MPa (39 kgf/mm 2) dhe dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80; GOST 10706-76
GOST 19281-73* [për një rreth dhe një katror me një forcë rendimenti mbi 380 MPa (39 kgf/mm 2) dhe dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023-80]; GOST 8731-87; TU 14-3-567-76

Rezistencat e projektimit të produkteve të rrumbullakëta, katrore dhe shiritore duhet të përcaktohen sipas tabelës. 1*, duke marrë vlera Ryn Dhe Vraponi e barabartë, përkatësisht, me forcën e rrjedhjes dhe rezistencën në tërheqje sipas TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (që nga viti 1990 GOST 535-88) dhe GOST 19281-73*.

3.3. Rezistencat e llogaritura të derdhjeve prej çeliku të karbonit dhe gize gri duhet të merren sipas tabelës. 53 dhe 54.

3.4. Rezistencat e llogaritura të nyjeve të salduara për lloje të ndryshme nyjesh dhe gjendjet e stresit duhet të përcaktohen duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. 3.

Tabela 3

Lidhjet e salduara	Statusi i tensionit		Simboli	Rezistenca e llogaritur e nyjeve të salduara
Prapa	Kompresimi. Shtrirje dhe përkulje gjatë saldimit automatik, gjysmë automatik ose manual me kontroll fizik të cilësisë së tegelave	Nga forca e rendimentit		Rwy = Ry
		Sipas rezistencës së përkohshme		Rwu = R u
	Shtrirje dhe përkulje gjatë saldimit automatik, gjysmë automatik ose manual	Nga forca e rendimentit		Rwy = 0,85Ry
				Rws = R s
Me tegela qoshe	Fetë (me kusht) Rwz = 0,45Vraponi
Shënime: 1. Për tegelat e bëra me saldim me dorë, vlerat R wun duhet të merren të barabarta me vlerat e forcës në tërheqje të metalit të saldimit të specifikuar në GOST 9467-75. 2. Për tegelat e bëra me saldim automatik ose gjysmë automatik, vlera R wun* duhet të merren sipas tabelës. 4* të këtyre standardeve. 3. Vlerat e koeficientit të besueshmërisë për materialin e saldimit gwm duhet të merret e barabartë me: 1.25 - me vlera R wun jo më shumë se 490 MPa (5000 kgf/cm2); 1.35 - me vlera R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ose më shumë.

Rezistencat e llogaritura të metalit të saldimit të nyjeve të salduara me saldime fileto janë dhënë në Tabelën. 56.

3.5. Rezistenca e llogaritur e lidhjeve me një rrufe duhet të përcaktohet duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. 5*.

Fortësitë e llogaritura të prerjes dhe tërheqjes së bulonave janë dhënë në tabelë. 58*, shembja e elementeve të lidhur me bulona - në tabelë. 59*.

3.6*. Projektimi i qëndrueshmërisë në tërheqje të bulonave të themelit Rba

Rba = 0,5R. (1)

Dizajni i qëndrueshmërisë në tërheqje të bulonave U R bv, e specifikuar në pikën 2.5*, duhet të përcaktohet nga formula

R bv = 0,45Vraponi. (2)

Forca e llogaritur në tërheqje e bulonave të themelit është dhënë në tabelë. 60*.

3.7. Dizajnoni rezistencën në tërheqje të bulonave me forcë të lartë Rbh duhet të përcaktohet me formulë

Rbh = 0,7Rsimite, (3)

Ku Rbun- forca më e vogël në tërheqje e përkohshme e bulonit, e marrë sipas tabelës. 61*.

3.8. Projektimi i rezistencës në tërheqje të telit të çelikut me tërheqje të lartë Rdh, e përdorur në formën e tufave ose fijeve, duhet të përcaktohet nga formula

Rdh = 0,63Vraponi. (4)

GOSSTROY BRSS

RREGULLAT E NDËRTIMIT

SNiP II -23-8 1*

Pjesa II
Standardet e projektimit

Kapitulli 23
Strukturat e çelikut

Miratuarne
Dekret i Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS
datë 14 gusht 1981 nr 144

Moska
Instituti Qendror
dizajn standard

1 990

ZHVILLUAR NGA C NIISK ato. K y Cherenko me pjesëmarrjen e TsNIIpr oe ktsta lkonstruktsii Gosstroy I BRSS, M ISI im. V.V. Kuibyshev Ministria e Arsimit të Lartë të BRSS, Instituti"Energosetproekt" dhe SKB "Moshydrostal" Ministria e Energjisë e BRSS.

Këto standarde zhvillimiA Ne po zhvillojmë GOST 27751-88"" dhe ST SEV 3972-83 "".

Me paraqitjen e kësajI kodet dhe rregulloret aktuale të ndërtimit bëhen të pavlefshme:

SNiP II -B.3- 72 "";

ndryshime në SNiP II -B.3- 72" Strukturat e çelikut. Standardet e projektimit» , miratuar me rezoluta të Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS:

Nr. 2 nga 25 Varya 1980;

SNi P II -I.9-62 "" (kapitulli " Projektimi i strukturave të çelikut për mbështetëset e linjave të transmetimit të energjisë elektrike»);

ndryshimet në SNiP II -I.9-62 « Linja elektrike me tension mbi 1 kV. Standardet e projektimit» , miratuar me rezolutën e Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS të datës 10 Prill 1975;

« Udhëzime për projektimin e strukturave metalike të strukturave të antenave të objekteve të komunikimit(SN 376 -67).

Në SNiP II-23-81 *u bënë ndryshime, të miratuara me rezoluta të Komitetit Shtetëror të Ndërtimit të BRSS nr. 120 datë 25.07.1984, nr.218 datë 11.12.1985, nr.69, datë 29.12.1985 198 6, nr 132, 8 korrik 1988, nr 12 1, 12 korrik 1989

Emërtimet e shkronjave kryesore janë dhënë në shtojcë. *.

Seksione, paragrafë, tabela, formula,bashkëngjitjet dhe titrat e figurave, V të cilat ndryshime janë bërë janë shënuar aktualisht kodet e tyre të ndërtimit janë shënuar me yll.

Redaktorë – inxhinierë F. M. Shle min, NË.P. P O dd dhjetor. (Gosstroy BRSS), d - r teknologjisë. shkencës prof. NË.A. Ba ld në, Ph.D. teknologjisë. shkencat G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy BRSS), Ing. E.M. B uharin(« Projekti i rrjetit të energjisë» Ministria e Energjisë së BRSS), inxhinier.N.NË. Ajo ve luan(SKB "Mosgidrostal" Ministria e Energjisë e BRSS).

Kurl Duhet të mësohet përdorimi i një dokumenti normativ s krijoni ndryshime të miratuara normat kulturore dhe rregullat dhe standardet shtetërore të botuara në revistë"B buletini i pajisjeve të ndërtimit», « Mbledhja e ndryshimeve në kodet dhe rregulloret e ndërtimit» Gosstro I BRSS dhe indeksi i informacionit« Standardet shtetërore të BRSS» Standardi Shtetëror i BRSS.

1. DISPOZITA TË PËRGJITHSHME

1.1. Këto standarde janël shkon në përputhje me P duke projektuar njëqind l strukturat e ndërtimit të ndërtesave dhe strukturave për qëllime të ndryshme.

Standardet nuk zbatohen për projektimin e strukturave të çelikut për urat, tunelet e transportit dhe tubacionet nën argjinatura.

Gjatë projektimit të strukturave të çelikut në kushte të veçanta funksionimi (për shembull, strukturat e furrave të shpërthimit, tubacionet kryesore dhe të procesit, rezervuarët me qëllime të veçanta, strukturat e ndërtesave të ekspozuara ndaj efekteve sizmike, të temperaturës intensive ose ekspozimit ndaj mjediseve agresive,projektimet e strukturave hidraulike detare),strukturat e ndërtesave dhe strukturave unike, si dhe lloje të veçanta strukturash (për shembull, të paranderuara, hapësinore, të varura), duhet të respektohen kërkesat shtesë, duke pasqyruar tiparet e funksionimit të këtyre strukturave, të parashikuara nga dokumentet rregullatore përkatëse të miratuara ose të miratuara. nga Komiteti Shtetëror i Ndërtimit të BRSS.

Të gjitha strukturat duhet të jenë të aksesueshme për vëzhgim, pastrim, lyerje dhe nuk duhet të mbajnë lagështi ose të pengojnë ajrosjen. Mbyllurnë Profilet e derdhur duhet të vulosen.

1.3*. Kur hartoni strukturat e maternitetit duhet:

zgjidhni skemat optimale teknike dhe ekonomike të strukturave dhe seksioneve tërthore të elementeve;

aplikoni profile ekonomike të petëzuara dhe çelik efikas Dhe;

përdorin, si rregull, modele të unifikuara standarde ose standarde për ndërtesat dhe strukturat;

përdorni struktura progresive (sisteme hapësinore nga elementë standardë; struktura që kombinojnë funksionet mbajtëse dhe mbyllëse; të paranderura, të lidhura me kabllos e, struktura me fletë të hollë dhe të kombinuara prej çeliku të ndryshëm);

të sigurojë përpunueshmërinë e prodhimit dhe instalimit të strukturave;

përdorni modele që sigurojnë intensitetin më të vogël të punës në prodhimin, transportin dhe instalimin e tyre;

të sigurojë, si rregull, prodhimin në linjë të strukturave dhe instalimin e tyre transportues ose bllok të madh;

parashikojnë përdorimin e llojeve progresive të lidhjeve të fabrikës (saldim automatik dhe gjysmë automatik, lidhje me fllanxha, me skaje të bluar, lidhje me bulona, përfshirë ato me rezistencë të lartë, etj.);

siguroni, si rregull, lidhje montimi me bulona, përfshirë ato me forcë të lartë; lidhjet e instalimit të salduara lejohen me arsyetimin e duhur;

përputhen me kërkesat e standardeve shtetërore për strukturat e llojit përkatës.

1.5*. Çeliqet dhe materialet e lidhjes, kufizimet në përdorimin e çeliqeve ME 3 45T dhe S 375T, si dhe kërkesat shtesë për çelikun e furnizuar të parashikuara nga standardet shtetërore dhe standardet CMEA ose specifikimet teknike, duhet të tregohen në kushtet e punës (CM) dhe de kalibrimi (K MD) vizatimet e konstruksioneve të çelikut dhe dokumentacioni për porositjen e materialeve.

Në varësi të karakteristikave të strukturave dhe përbërësve të tyre, është e nevojshme të tregohet klasa e vazhdimësisë sipas GOST 27772-88 kur porosisni çelikun.

1.6*. Strukturat e çelikut dhe llogaritjet e tyre duhet të plotësojnë kërkesat e GOST 27751-88« Besueshmëria e strukturave dhe themeleve të ndërtimit. Parimet bazë për llogaritjen" dhe ST SEV 3972-83 " Besueshmëria e strukturave dhe themeleve të ndërtimit. Strukturat e çelikut. Parimet bazë për llogaritjen».

1.7. Skemat e projektimit dhe supozimet bazë të llogaritjes duhet të pasqyrojnë kushtet aktuale të funksionimit të strukturave të çelikut.

Strukturat e çelikut duhet në përgjithësi,llogariten si sisteme të unifikuara hapësinore.

Kur ndahen sistemet e unifikuara hapësinore në struktura të veçanta të sheshta, duhet të merret parasysh ndërveprimi i elementeve me njëri-tjetrin dhe me bazën.

Zgjedhja e skemave të projektimit, si dhe metodat për llogaritjen e strukturave të çelikut, duhet të bëhet duke marrë parasysh përdorimin efektiv të kompjuterëve.

1.8. Llogaritjet e strukturave të çelikut duhet, si rregull, të kryhen duke marrë parasysh deformimet joelastike të çelikut.

Me një studim të përshtatshëm fizibiliteti, llogaritja mund të kryhet duke përdorur një skemë të deformuar që merr parasysh ndikimin e lëvizjeve strukturore nën ngarkesë.

1.9. Elementet e konstruksioneve të çelikut duhet të kenë prerje tërthore minimale që plotësojnë kërkesatV sipas këtyre standardeve, duke marrë parasysh asortimentin e produkteve dhe tubave të mbështjellë. Në seksionet e përbëra të përcaktuara nga llogaritja, nëntensioni nuk duhet të kalojë 5%.

2. MATERIALE PER KONSTRUKSIONE DHE LIDHJE

2.1*. Në varësi të shkallës së përgjegjësisë së strukturave të ndërtesave dhe strukturave, si dhe nga kushtet e funksionimit të tyrenë Të gjitha modelet ndahen në katër grupe. Çeliqet për strukturat e çelikut të ndërtesave dhe strukturave duhet të merren sipas tabelës. *.

Çeliqet për strukturat e ngritura në rajone klimatike I 1, I 2, II 2 dhe II 3 , por që operohet në ambiente me ngrohje, duhet marrë si për rajonin klimatik II 4 sipas tabelës. *,me përjashtim të çelikut C245 dhe C275 për strukturat e grupit 2.

Për lidhjet me fllanxha dhe montimet e kornizës, duhet të përdoren produkte të mbështjellë sipas TU 14-1-4431 -88.

2.2*. Për saldimin e strukturave të çelikut duhet të përdoren sa vijon:uh elektroda për saldim me hark manual në përputhje me GOST 9467-75 *; tela saldimi sipas GOST 2246-70*;flukset sipas GOST 9087-81 *; dioksidi i karbonit sipas GOST 8050-85.

Materialet e saldimit dhe teknologjia e saldimit të përdorura duhet të sigurojnë që forca në tërheqje e metalit të saldimit të mos jetë më e ulët se vlera standardeI qëndrueshmëria në tërheqjeRunmetali bazë, si dhe vlerat e fortësisë, forcës në goditje dhe zgjatjes relative të metalit të nyjeve të salduara, të përcaktuara nga dokumentet rregullatore përkatëse.

2.3*. Kallëpet (pjesë mbështetëse, etj.) për strukturat e çelikut duhet të projektohen nga klasat e çelikut të karbonit 15L, 25L, 35L dhe 45L, duke plotësuar kërkesat për grupet e derdhjes II ose III sipas GOST 977 -7 5 *,si dhe nga klasat e gize gri C Kreu 15 , SCh20, SCh25 dhe SCh30, duke përmbushur kërkesat e GOST 1412-85.

2.4*. Për lidhjet me bulona, duhet të përdoren bulonat dhe dadot prej çeliku që plotësojnë kërkesat e GOST 1759.0-87 *, GOST 1759.4-87 * dhe GOST 1759.5-87 * dhe rondele që plotësojnë kërkesat e GOST 18123-82 *.

Bulonat duhet të caktohen sipas tabelës. * dhe GOST 15589-70 *, GOST 15591-70 *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70*,dhe kur kufizoni deformimet e nyjeve - sipas GOST 7805-70 *.

Duhet të përdoren rondele: të rrumbullakëta sipas GOST 11371-78*,i zhdrejtë sipas GOST 10906-78 * dhe pr dhe të tjera normale sipas GOST 6402-70 *.

2.5*. Zgjedhja e notave të çelikut për bulonat e themelit duhet të bëhet sipasGOST 24379.0-80 , dhe dizajni dhe dimensionet e tyre duhet të merren sipasGOST 24379.1-80 *

Bulonat (U-o brazn y f) për fiksimin e telave tip të strukturave të komunikimit të antenës, si dhe U -bulonat e formës dhe themelit për mbështetëset e linjave të energjisë elektrike dhe pajisjeve të shpërndarjes duhet të përdoren nga klasat e çelikut: 09G2S-8 dhe 10G2S1-8 sipas GOST 19281-73* me një kërkesë shtesë për forcën e goditjes në një temperaturë prej minus 60 °C të paktën 30 D w/cm 2 (3 kgf m/cm 2) në rajonin klimatik unë 1; 09G2S -6 dhe 10G2S1 -6 sipas GOST 19281-73* në rajonet klimatike I 2, II 2 dhe II 3 ;VSt3sp2 sipas GOST 380-71*(nga 199 0 g . St3sp2-1 sipas GOST 535-88) në të gjitha rajonet e tjera klimatike.

2.6*. Arra për themel dhe formë U-je s x bulonat duhet të përdoren:

për bulonat e bëra nga klasat e çelikut VSt3sp2 dhe 20 - klasa e forcës 4 sipas GOST 1759.5-87*;

për bulonat e bëra nga klasat e çelikut 09G2S dhe 10G2S1 - klasa e forcës jo më e ulët se 5 sipas GOST 1759.5-87 *. Lejohet përdorimi i dadove të bëra nga notat e çelikut të pranuara për bulona.

Arra për themel dhe U-o brazn y x bulonat me diametër më të vogël se 48 mm duhet të përdoren në përputhje me GOST 5915-70*,për bulonat me diametër më shumë se 48 mm - sipas GOST 10605-72 *.

2.7*. Bulonat me forcë të lartë duhet të përdoren në përputhje me GOST 22353-77 *, GOST 22356-77 * dhe TU 14-4-1345 -85; arra dhe rondele për ta - në përputhje me GOST 22354-77 * dhe GOST 22355-77 *.

litarë spirale sipas GOST 3062-80*; GOST 3063-80 *; GOST 3064-80*;

litarë të dyfishtë sipas GOST 3066-80*; GOST 3067-74 *; GOST 3068-74 *; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;

litarë të mbyllur me ngarkesë sipas GOST 3090-73*; GOST 18900-73 *; GOST 18901-73*; GOST 18902-73 *; GOST 7675-73 *; GOST 7676-73*;

tufa dhe fije telash paralele të formuara nga tela litar që plotësojnë kërkesat e GOST 7372-79 *.

2.9. Karakteristikat fizike të materialeve të përdorura për strukturat e çelikut duhet të merren në përputhje me App. .

3. KARAKTERISTIKAT E PROJEKTIMIT TË MATERIALEVE DHE LIDHJEVE

3.1*. Rezistencat e llogarituraI me qira, profilet e përkulura dhe tubat për lloje të ndryshme gjendjesh stresi duhet të përcaktohen duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. *.

3.2*. Vlerat e koeficientëve të besueshmërisë për materialin e mbështjellë, seksionet e përkulura dhe tubat duhet të merren sipas tabelës. *.

Rezistencat e llogarituraI në tension, ngjeshje dhe përkulje të fletës, produktet e gjera të petëzuara universale dhe të formës janë dhënë në tabelë. *, tuba - në tabelë., A . Rezistencat e llogaritura të profileve të përkulura duhet të merren të barabarta me rezistencat e llogaritura të fletëve të mbështjellë nga të cilat janë bërë, ndërsa është e mundur të merret parasysh forcimi i fletës së mbështjellë të çelikut në zonën e përkuljes.

Rezistencat e projektimit të produkteve të rrumbullakëta, katrore dhe shiritore duhet të përcaktohen sipas tabelës.*,duke marrë vleraRyn Dhe Run e barabartë, respektivisht, me forcën rrjedhëse dhe rezistencën në tërheqje sipas TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (me 1990 GOST 535-88) dhe GOST 1928 1-73*.

Ta blitz 1*

Gjendje e tensionuar		Simboli	Rezistenca e llogaritur e produkteve dhe tubave të mbështjellë
Tensioni, ngjeshja dhe përkulja	Nga forca e rendimentit	R y	R y = Ryn / γn
Tensioni, ngjeshja dhe përkulja	Sipas rezistencës së përkohshme	R u	R u = Vraponi / γm
Zhvendosja		R s	R s = 0,58 Ryn / γm
Kolapsi i sipërfaqes fundore (nëse është i pajisur)		Rp	R fq = Vraponi / γm
Kolapsi lokal në nyjet cilindrike(trunnions) me një prekje të ngushtë		Rlp	R lp = 0,5 Vraponi / γm
Kompresimi diametrik i rrotullave (me kontakt të lirë në strukturat me lëvizshmëri të kufizuar)		Rcd	R CD = 0,025 Vraponi / γm

Emërtimi i miratuar në tabelë. *:

γ m- te uh Faktori i besueshmërisë për materialin, i përcaktuar V në përputhje me paragrafin.*.

(Amendament. Letra e datës 17.11.2008)

Tabela 2*

Kushtet standarde shtetërore ose teknike për marrjen me qira	Faktori i besueshmërisë sipas materialit γ t
GOST 27772-88 (përveç çeliqeve S590, S590K);TU 14-1-3023-80 (për rreth, katror, shirit)	1,025
GOST 27772-88 (çeliku S590, S590K);GOST 380-71* * (e gjatë Unë jam një rreth dhe një katror me dimensione që nuk përfshihen në specifikime 14-1-3023 -80); GOST 19281 -73* [d Për rrathë dhe katrorë me forcë rrjedhëse deri në 380 MPa (39 kgf/mm 2) dhe dimensione që nuk përfshihen në TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80 ; GOST 10706-76	1,050
GOST 19281-73* [d Për rrathë dhe katrorë me forcë rrjedhëse mbi 380 MPa (39 kgf/mm). 2)dhe dimensionet që nuk përfshihen në TU 14-1-3023-80 ];GOST 8731-87; TU 14-3-567-76	1, 100

Rezistenca e llogaritur e produkteve të mbështjellë ndaj kolapsit të sipërfaqes fundore,Thërrmimi lokal në menteshat cilindrike dhe ngjeshja diametrike e rrotullave janë dhënë në tabelë. 52*.

3.3. Rezistencat e llogaritura të derdhjeve të bëra prej çeliku të karbonit dhe gize gri duhet të merren sipas tabelës l. Dhe .

3.4. Rezistencat e llogaritura të nyjeve të salduara për lloje të ndryshme nyjesh dhe gjendjet e stresit duhet të përcaktohen duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. .

Tabela 3

Lidhjet e salduara	Gjendje e tensionuar			Simboli	Rezistenca e llogaritur e nyjeve të salduara
Prapa	Kompresimi. Shtrirje dhe përkulje gjatë saldimit automatik, gjysmë automatik ose manual me kontroll fizik të cilësisë së tegelave		Nga forca e rendimentit	Rwy	Rwy = Ry
			Sipas rezistencës së përkohshme	Rwu	Rwu = R u
	Shtrirje dhe përkulje gjatë saldimit automatik, gjysmë automatik ose manual		Nga forca e rendimentit	Rwy	Rwy = 0,85 Ry
	Zhvendosja			Rws	Rws = R s
Me tegela qoshe	Fetë (me kusht)	Për metal saldimi		Rwf
Me tegela qoshe	Fetë (me kusht)	Për kufijtë e shkrirjes së metaleve		Rwz	Rwz = 0,45 Vraponi

Shënim a niya: 1.Për w në s kryer me saldim manual, zn aspiratatRwun duhet të merren të barabarta me vlerat e rezistencës së përkohshmeI këputje e metalit të saldimit, UK këshilluar në GOST 9467-75 *.

2. L I qepjet e bëra me saldim automatik ose gjysmë automatik, aspiratatR wun duhet të merren sipas tabelës.* të këtyre standardeve.

3. Vlerat e koeficientit të besueshmërisë për materialin e saldimit A γ wm duhet pranuar A të jetë i barabartë: 1.25 - me vleraR wun jo më shumë se 490 M Pa (5000 kgf/cm 2);1 .35 - në vleratR wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) dhe më shumë.

Rezistencat e llogaritura të nyjeve prapanicë të elementeve prej çeliku me rezistenca standarde të ndryshme duhet të merren si për nyjet e prapanicës prej çeliku me vlerë më të ulët.A leximi i rezistencës normative.

Rezistencat e llogaritura të metalit të saldimit të nyjeve të salduara me saldime fileto janë dhënë në Tabelën. .

3.5. Rezistenca e projektimit të bulonave të vetmes x komponimet duhet të përcaktohen duke përdorur formulat e dhëna në tabelë. *.

Fortësitë e llogaritura të prerjes dhe tërheqjes së bulonave janë dhënë në tabelë.*,shtypja e elementeve të lidhur me bulona - në tabelë. *.

3.6*. Projektimi i qëndrueshmërisë në tërheqje të bulonave të themelitRba

Rba = 0,5 R. (1)

Projektimi i rezistencës në tërheqje U-o Bulona të ndryshmeR bv, të specifikuar në paragrafin. *,duhet të përcaktohen me formularë ule

Rbv= 0,45 Run. (2)

Forca e llogaritur në tërheqje e bulonave të themelit është dhënë në tabelë. *.

3.7. Dizajnoni rezistencën në tërheqje të bulonave me forcë të lartëRbhduhet të përcaktohet me formulë

Rbh= 0,7 Rsimite, (3)

Ku simite R- forca më e vogël në tërheqje e përkohshme e bulonit, e marrë sipas tabelës. *.

3.8. Projektimi i rezistencës në tërheqje të telit të çelikut me tërheqje të lartëRdh, përdorur në në formën e tufave ose fijeve, duhet të përcaktohet nga formula

Rdh= 0,63 Run. (4)

Tabela 4*

Notat e telave (sipas GOST 2246-70 *) për saldim automatik ose gjysmë automatik		Klasat e telit me fluks (sipasGOST 26271-84 )	Vlerat e rezistencës standarde të metalit të saldimitR wun , MPa (kgf/cm 2)
i zhytur (GOST 9087-81 *)	në dioksid karboni (sipasGOST 8050-85 ) ose në përzierjen e tij me argon (sipasGOST 10157-79 *)	Klasat e telit me fluks (sipasGOST 26271-84 )
St.08, Sv-08A			410 (4200)
Sv-08GA			450 (4600)
Sv-10GA	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	49 0(5000)
ME v-10N MA, Sv-10G2	Sv-08G2S*		590 (6000)
St.-08KHN2G MU, St.08Х1ДУ	St.10 HГ 2C MA , Sv-08HG2SDYU	-	685 (7000)

* Gjatë saldimit me tel Cv-0 Kuptimi 8G2SR wun duhet të merret e barabartë me 590 MPa (6000 kgf/cm 2 )vetëm për saldimet me fileto me këmbëk f ≤8 mm V struktura të bëra prej çeliku me një rezistencë rrjedhëse prej 440 MPa (4500 kgf/cm 2)dhe me shume.

Tabela 5*

	Simboli	Rezistencat e projektimit të lidhjeve me një rrufe në qiell
		prerje dhe tension të klasave të bulonave			kolapsi i elementeve të lidhur prej çeliku me një rezistencë rrjedhëse deri në 440 MPa (4500 kgf/cm 2)
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9
Fetë	Rbs	R bs = 0,38 R simite	R bs = 0,4 R simite	R bs = 0,4 R simite	-
Shtrirja	R bt	R bt = 0,42 R simite	R bt = 0,4 R simite	R bt = 0,5 R simite	-
Rrudha:	Rbp
a) bulonat e klasës së saktësisë A		-	-	-
b) bulonat e klasës së saktësisë B dhe C		-	-	-

shënim. Lejohet të përdoretI Ka bulona me qëndrueshmëri të lartë pa tension të rregullueshëm të bërë prej çeliku të zgjedhur 40X», në këtë rast rezistencat e llogaritura IRbs DheR bt duhet të përcaktohenl yat sa per bo l klasë shoku A 10.9, dhe rezistenca e llogariturRbp si dlI bulonave të klasës së saktësisë n strehat B dhe C.

Bulona me qëndrueshmëri të lartë sipas specifikimeve14-4- 1345 -85 mund të përdoret vetëm kur punoni në tension.

3.9. Vlera e rezistencës së llogaritur (forcës) ndaj tensionit të një litari çeliku duhet të merret e barabartë me vlerën e forcës së thyerjes së litarit në tërësi, të përcaktuar nga standardet shtetërore ose specifikimet teknike për litarët e çelikut.s , e ndarë me faktorin e besueshmërisë γ m = 1,6.

4*. KUSHTET E OPERIMIT TË KONTABILITETIT DHE QËLLIMI I STRUKTURAVE

Gjatë llogaritjes së strukturave dhe lidhjeve, duhet të merren parasysh sa vijon:

koeficientët e besueshmërisë sipas qëllimit γ n miratuar në përputhje me rregullat për marrjen parasysh të shkallës së përgjegjësisë së ndërtesave dhe strukturave gjatë projektimit të strukturave;

faktori i besueshmërisë γ u = 1,3 për elementët strukturorë të llogaritur për forcën duke përdorur rezistencat e projektimitR u ;

koeficientët e kushteve të punësγ c dhe koeficientët e gjendjes së funksionimit të lidhjesγ b , pranuar sipas tabelës * dhe * seksionet e këtyre standardeve për projektimin e ndërtesave, strukturave dhe strukturave, si dhe app. *.

Tabela 6*

Elementet strukturore	Koeficientët e kushteve të punës γ s
1. Trarët e ngurtë dhe elementët e ngjeshur të kafazeve të dyshemesë nën sallat e teatrove, klubeve, kinemave, nën stenda, nën dyqane, librari e arkiva etj. kur pesha e dyshemeve është e barabartë ose më e madhe se ngarkesa e gjallë	0,9
2. Kolonat e ndërtesave publike dhe mbështetësit e kullave të ujit	0,95
3. Elementet bazë të kondensuar(Për mbështetëse rom) grilë e seksionit T të përbërë nga qoshet e kapakut të salduar të mbulesave dhe tavaneve (për shembull, mahi dhe mahi të ngjashme) me fleksibilitet λ≥ 60	0 ,8