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Titolo del documento	SNiP II-23-81*. Standard di progettazione. Strutture in acciaio
Data d'inizio	01.01.1982
Data di accettazione	14.08.1981
Data di cancellazione	01.01.2013
Stato	Inattivo
nuovo documento	DBN V.2.6-163:2010 divisioni crema 15-19, DSTU B V.2.6-194:2013 riguardante le sezioni 15-19
Rimpiazzare	SNiP I-V.12-62, SNiP II-I.9-62, SN 247-63, SN 299-64, SN 316-65, SN 341-65, SN 347-66, SN 363-66, SN 376 -67
Tipo di documento	SNiP (Norme e regolamenti edilizi)
Codice documento	II-23-81*
Sviluppatore
Autorità ricevente	Istituto Centrale di Ricerca sulle Strutture Edilizie dal nome. V. A. Kucherenko (TsNIISK dal nome di V. A. Kucherenko)

Il presente documento non contiene riferimenti ad altri documenti normativi.

SNiP II-23-81II-23-81*

GOSSTROY URSS

REGOLAMENTO EDILIZIO

SNiPII-23-81*

STANDARD DI PROGETTAZIONE

PARTEII

Strutture in acciaio

CAPITOLO 23

MOSCA 1990

Approvato
Decreto del Comitato statale per la costruzione dell'URSS
del 14 agosto 1981. № 144

SVILUPPATO DA TsNIISK im. Kucherenko con la partecipazione di TsNIIproektstalkonstruktsii del Comitato statale per la costruzione dell'URSS, da cui prende il nome il MISI. V.V. Kuibyshev del Ministero dell'Istruzione Superiore dell'URSS, dell'Istituto Energosetproekt e del Mosgidrostal Design Bureau del Ministero dell'Energia dell'URSS.

Questi standard sono stati sviluppati come sviluppo di GOST 27751-88 “Affidabilità delle strutture e delle fondazioni degli edifici. Disposizioni fondamentali per i calcoli" e ST SEV 3972-83 "Affidabilità delle strutture e delle fondazioni degli edifici. Strutture in acciaio. Disposizioni fondamentali per il calcolo."

Con l’entrata in vigore dei presenti codici e regolamenti edilizi perdono di validità:

SNiP II-V.3-72 “Strutture in acciaio. Norme di progettazione";

modifiche a SNiP II-B.3-72 “Strutture in acciaio. Standard di progettazione” approvati dalle risoluzioni del Comitato statale per la costruzione dell'URSS:

SNiP II-I.9-62 “Linee di trasmissione di potenza con tensione superiore a 1 kV. Norme di progettazione" (sezione "Progettazione delle strutture in acciaio per i supporti delle linee aeree di trasmissione di energia");

modifiche a SNiP II-I.9-62 “Linee di trasmissione di potenza con tensione superiore a 1 kV. Norme di progettazione”, approvate con decreto del Comitato statale per l'edilizia dell'URSS del 10 aprile 1975;

“Linee guida per la progettazione delle strutture metalliche delle strutture di antenna degli impianti di comunicazione” (SN 376-67).

Sono state apportate modifiche a SNiP II-23-81*, approvate con risoluzioni del Comitato per la costruzione statale dell'URSS n. 120 del 25 luglio 1984, n. 218 dell'11 dicembre 1985, n. 69 del 29 dicembre 1986, n. 132 dell'8 luglio 1988, n. 121 del 12 luglio 1989

Le designazioni delle lettere principali sono fornite in *.

Le sezioni, i paragrafi, le tabelle, le formule, le appendici e le didascalie dei disegni ai quali sono state apportate modifiche sono contrassegnati nei presenti regolamenti edilizi con un asterisco.

Redattori - ingegneri F. M. Shlemin, IN. P. Poddubny

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SNiP II-23-81*
In cambio
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CAP 376-67

STRUTTURE IN ACCIAIO

1. DISPOSIZIONI GENERALI

1.1. Questi standard devono essere rispettati durante la progettazione di strutture edili in acciaio di edifici e strutture per vari scopi.

Le norme non si applicano alla progettazione di strutture in acciaio per ponti, gallerie di trasporto e tubazioni sotto terrapieni.

Quando si progettano strutture in acciaio in condizioni operative speciali (ad esempio, strutture di altiforni, condotte principali e di processo, serbatoi per scopi speciali, strutture di edifici esposti a effetti sismici, temperature intense o esposizione ad ambienti aggressivi, strutture di strutture idrauliche offshore), strutture di edifici e strutture unici, nonché tipi speciali di strutture (ad esempio, precompressa, spaziale, sospesa), devono essere rispettati requisiti aggiuntivi che riflettono le caratteristiche operative di queste strutture, previste dai pertinenti documenti normativi approvati o concordati dal Comitato statale per la costruzione dell'URSS.

1.2. Quando si progettano strutture in acciaio, è necessario rispettare gli standard SNiP per la protezione delle strutture edili dalla corrosione e gli standard di sicurezza antincendio per la progettazione di edifici e strutture. Non è consentito aumentare lo spessore dei prodotti laminati e delle pareti dei tubi per proteggere le strutture dalla corrosione e aumentare la resistenza al fuoco delle strutture.

Tutte le strutture devono essere accessibili per l'osservazione, la pulizia, la verniciatura e non devono trattenere l'umidità o impedire la ventilazione. I profili chiusi devono essere sigillati.

1,3*. Quando si progettano strutture in acciaio è necessario:

selezionare schemi tecnici ed economici ottimali di strutture e sezioni trasversali di elementi;

utilizzare profili laminati economici e acciai efficienti;

utilizzare, di norma, standard unificati o progetti standard per edifici e strutture;

utilizzare strutture progressive (sistemi spaziali costituiti da elementi standard; strutture che combinano funzioni portanti e di recinzione; strutture precompresse, strallate, a lamiera sottile e combinate realizzate con diversi acciai);

prevedere la producibilità della produzione e dell'installazione delle strutture;

utilizzare progetti che garantiscano la minima intensità di manodopera nella loro produzione, trasporto e installazione;

prevedere, di norma, la produzione in linea di strutture e la loro installazione a trasportatore o a blocchi di grandi dimensioni;

prevedere l'uso di tipi progressivi di connessioni di fabbrica (saldatura automatica e semiautomatica, connessioni flangiate, con estremità fresate, connessioni bullonate, comprese quelle ad alta resistenza, ecc.);

fornire, di norma, collegamenti di montaggio con bulloni, compresi quelli ad alta resistenza; sono consentiti collegamenti di installazione saldati con adeguata giustificazione;

rispettare i requisiti delle norme statali per strutture del tipo corrispondente.

1.4. Quando si progettano edifici e strutture, è necessario adottare schemi strutturali che garantiscano la resistenza, la stabilità e l'immutabilità spaziale degli edifici e delle strutture nel loro insieme, nonché dei loro singoli elementi durante il trasporto, l'installazione e il funzionamento.

1,5*. Acciai e materiali di connessione, restrizioni sull'uso degli acciai S345T e S375T, nonché requisiti aggiuntivi per l'acciaio fornito previsti dalle norme statali e dalle norme CMEA o specifiche tecniche, dovrebbero essere indicati nei disegni di lavorazione (DM) e di dettaglio (DMC) delle strutture in acciaio e nella documentazione per l'ordinazione dei materiali.

A seconda delle caratteristiche delle strutture e dei loro componenti è necessario indicare al momento dell'ordine la classe di continuità dell'acciaio.

1,6*. Le strutture in acciaio e i relativi calcoli devono soddisfare i requisiti di "Affidabilità delle strutture edili e delle fondazioni. Disposizioni fondamentali per il calcolo" e ST SEV 3972 – 83 "Affidabilità delle strutture edili e delle fondazioni. Strutture in acciaio. Disposizioni fondamentali per i calcoli."

1.7. Gli schemi di progettazione e le ipotesi di calcolo di base devono riflettere le effettive condizioni operative delle strutture in acciaio.

Le strutture in acciaio dovrebbero generalmente essere progettate come sistemi spaziali unificati.

Quando si dividono i sistemi spaziali unificati in strutture piatte separate, è necessario tenere conto dell'interazione degli elementi tra loro e con la base.

La scelta degli schemi di progettazione, nonché dei metodi di calcolo delle strutture in acciaio, deve essere effettuata tenendo conto dell'uso efficace dei computer.

1.8. I calcoli delle strutture in acciaio dovrebbero, di norma, essere effettuati tenendo conto delle deformazioni anelastiche dell'acciaio.

Per le strutture staticamente indeterminate, il metodo di calcolo per il quale non è stato sviluppato tenendo conto delle deformazioni anelastiche dell'acciaio, le forze di progetto (momenti flettenti e torsionali, forze longitudinali e trasversali) dovrebbero essere determinate presupponendo le deformazioni elastiche dell'acciaio secondo un metodo schema indeformato.

Con un opportuno studio di fattibilità, il calcolo può essere effettuato utilizzando uno schema deformato che tenga conto dell'influenza dei movimenti strutturali sotto carico.

1.9. Gli elementi delle strutture in acciaio devono avere sezioni trasversali minime che soddisfino i requisiti di questi standard, tenendo conto della gamma di prodotti laminati e tubi. Nelle sezioni composte stabilite mediante calcolo, la sottotensione non deve superare il 5%.

2. MATERIALI PER STRUTTURE E CONNESSIONI

2.1*. A seconda del grado di responsabilità delle strutture di edifici e strutture, nonché delle condizioni del loro funzionamento, tutte le strutture sono divise in quattro gruppi. Gli acciai per strutture in acciaio di edifici e strutture dovrebbero essere presi secondo la tabella. 50*.

L'acciaio per le strutture erette nelle regioni climatiche I 1, I 2, II 2 e II 3, ma utilizzate in ambienti riscaldati, dovrebbe essere considerato come per la regione climatica II 4 secondo la tabella. 50*, ad eccezione dell'acciaio C245 e C275 per la costruzione del gruppo 2.

Per i collegamenti a flangia e gli assemblaggi di telai, i prodotti laminati devono essere utilizzati secondo TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Per la saldatura di strutture in acciaio devono essere utilizzati: elettrodi per saldatura ad arco manuale secondo GOST 9467-75*; filo per saldatura secondo GOST 2246 –70*; flussi secondo GOST 9087 – 81*; anidride carbonica secondo GOST 8050 – 85.

I materiali di saldatura e la tecnologia di saldatura utilizzati devono garantire che la resistenza alla trazione del metallo saldato non sia inferiore al valore di resistenza alla trazione standard Correre metallo di base, nonché i valori di durezza, resistenza agli urti e relativo allungamento del metallo dei giunti saldati, stabiliti dai documenti normativi pertinenti.

2,3*. I getti (parti di supporto, ecc.) per strutture in acciaio devono essere progettati in acciaio al carbonio di qualità 15L, 25L, 35L e 45L, soddisfacendo i requisiti per i gruppi di colata II o III secondo GOST 977 – 75*, nonché dalle qualità di ghisa grigia SCh15, SCh20, SCh25 e SCh30, che soddisfano i requisiti di GOST 1412 – 85.

2,4*. Per le connessioni bullonate, è necessario utilizzare bulloni e dadi in acciaio che soddisfino i requisiti *, GOST 1759.4 – 87* e GOST 1759.5 – 87* e rondelle che soddisfano i requisiti*.

I bulloni devono essere assegnati secondo la Tabella 57* e *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* e quando si limita la deformazione delle connessioni - secondo GOST 7805-70*.

I dadi devono essere utilizzati in conformità con GOST 5915 – 70*: per viti delle classi di resistenza 4.6, 4.8, 5.6 e 5.8 – noci di classe di resistenza 4; per bulloni delle classi di resistenza 6.6 e 8.8 – dadi delle classi di resistenza 5 e 6, rispettivamente, per bulloni della classe di resistenza 10.9 – noci di classe di resistenza 8.

Dovrebbero essere utilizzate rondelle: rotonde secondo GOST 11371 – 78*, obliquo secondo GOST 10906 – 78* e normale primaverile secondo GOST 6402 – 70*.

2,5*. La scelta dei tipi di acciaio per i bulloni di fondazione deve essere effettuata in base a, e il loro design e le loro dimensioni devono essere presi in base a *.

I bulloni (a forma di U) per il fissaggio dei tiranti delle strutture di comunicazione dell'antenna, nonché i bulloni a forma di U e di fondazione per i supporti di linee elettriche aeree e dispositivi di distribuzione devono essere utilizzati dai gradi di acciaio: 09G2S-8 e 10G2S1-8 secondo GOST 19281 – 73* con un requisito aggiuntivo di resistenza agli urti a una temperatura di meno 60 ° C non inferiore a 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) nella regione climatica I 1; 09G2S-6 e 10G2S1-6 secondo GOST 19281 – 73* nelle regioni climatiche I 2, II 2 e II 3; VSt3sp2 secondo GOST 380 – 71* (dal 1990 St3sp2-1 secondo GOST 535 – 88) in tutte le altre regioni climatiche.

2,6*. I dadi per la fondazione e i cavallotti devono essere utilizzati:

per bulloni in acciaio di qualità VSt3sp2 e 20 – classe di resistenza 4 secondo GOST 1759.5 – 87*;

per bulloni in acciaio di qualità 09G2S e 10G2S1 – classe di resistenza non inferiore a 5 secondo GOST 1759.5 – 87*. È consentito utilizzare dadi realizzati con qualità di acciaio accettate per i bulloni.

I dadi per fondazioni e i bulloni a U con diametro inferiore a 48 mm devono essere utilizzati in conformità con GOST 5915 – 70*, per bulloni con diametro superiore a 48 mm – secondo GOST 10605 – 72*.

2,7*. Utilizzare bulloni ad alta resistenza secondo *, * e TU 14-4-1345 – 85; dadi e rondelle per loro – secondo GOST 22354 – 77* e *.

2,8*. Per gli elementi portanti di coperture sospese, tiranti per linee aeree e quadri esterni, pali e torri, nonché elementi di precompressione in strutture precompresse, è necessario utilizzare quanto segue:

corde a spirale secondo GOST 3062 – 80*; GOST3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

corde a doppio avvolgimento secondo GOST 3066 – 80*; GOST3067 –74*; GOST3068 –74*; GOST3081 – 80*; GOST7669 – 80*; GOST14954 – 80*;

funi portanti chiuse secondo GOST 3090 –73*; GOST18900 –73* GOST 18901 –73*; GOST 18902 –73*; GOST7675 –73*; GOST7676 – 73*;

fasci e trefoli di fili paralleli formati da filo di corda che soddisfa i requisiti di GOST 7372 – 79*.

2.9. Le caratteristiche fisiche dei materiali utilizzati per le strutture in acciaio dovrebbero essere prese in conformità con l'App. 3.

3. CARATTERISTICHE PROGETTUALI DEI MATERIALI E CONNESSIONI

3.1*. Le resistenze calcolate di prodotti laminati, profilati piegati e tubi per vari tipi di stati tensionali dovrebbero essere determinate utilizzando le formule riportate nella Tabella. 1*.

Tabella 1*

Stato teso		Simbolo	Resistenza calcolata di prodotti laminati e tubi
allungamento,	Per limite di snervamento	Ry	R y = R y /gm
compressione e flessione	Secondo la resistenza temporanea	Ru	R u = R un /gm
		Rs	Rs = 0.58Ryn/ gm
Collasso della superficie finale (se presente)		Rp	R p = R un /gm
Schiacciamento locale nelle cerniere cilindriche (perni) in caso di contatto stretto		Rlp	Rlp= 0,5Corre/ gm
Compressione diametrale dei rulli (con contatto libero in strutture a mobilità limitata)		RCD	RCD= 0,025Esegui/ gm
Tensione nella direzione dello spessore del prodotto laminato (fino a 60 mm)		R th	R th= 0,5Corre/ gm
La designazione adottata nella tabella. 1*:
gm - coefficiente di affidabilità del materiale, determinato in conformità alla clausola 3.2*.

3.2*. I valori dei coefficienti di affidabilità per materiale laminato, sezioni piegate e tubi dovrebbero essere presi secondo la tabella. 2*.

Tavolo 2*

Condizioni standard o tecniche statali per il noleggio	Fattore di affidabilità per materiale gm
(esclusi acciai S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (per cerchio, quadrato, striscia)	1,025
(acciaio S590, S590K); GOST380 – 71** (per un cerchio e un quadrato con dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023 – 80); GOST19281 – 73* [per un cerchio e un quadrato con carico di snervamento fino a 380 MPa (39 kgf/mm 2) e dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST19281 – 73* [per un cerchio e un quadrato con carico di snervamento superiore a 380 MPa (39 kgf/mm 2 ) e dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023 – 80]; GOST8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

In tabella sono riportate le resistenze calcolate a trazione, compressione e flessione di lamiere, laminati universali a banda larga e sagomati. 51*, tubi - nella tabella. 51, a. Le resistenze calcolate dei profili piegati devono essere assunte pari alle resistenze calcolate delle lamiere laminate da cui sono costituiti, mentre è possibile tenere conto dell'indurimento della lamiera laminata nella zona di piegatura.

Le resistenze di progetto dei prodotti rotondi, quadrati e a nastro devono essere determinate secondo la tabella. 1*, prendendo valori Ryn E Correre pari rispettivamente al carico di snervamento e al carico di rottura secondo TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (dal 1990 GOST 535 – 88) e GOST 19281 – 73*.

La resistenza calcolata dei prodotti laminati allo schiacciamento della superficie frontale, allo schiacciamento locale nelle cerniere cilindriche e alla compressione diametrale dei rulli sono riportate nella Tabella. 52*.

3.3. Le resistenze calcolate dei getti in acciaio al carbonio e ghisa grigia devono essere prese secondo la tabella. 53 e 54.

3.4. Le resistenze calcolate dei giunti saldati per vari tipi di giunti e stati di sollecitazione dovrebbero essere determinate utilizzando le formule fornite nella tabella. 3.

Tabella 3

Giunti saldati	Stato della tensione		Simbolo	Resistenza calcolata dei giunti saldati
Culo	Compressione. Tensione e flessione durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale con fisica	Per limite di snervamento	Rwy	Rwy=Ry
	controllo qualità della cucitura	Secondo la resistenza temporanea	Rwu	Rwu= R u
	Stiramento e piegatura durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale	Per limite di snervamento	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Spostare		Rw	Rw= Rs
Con cuciture angolari	Fetta (condizionale)	Per metallo saldato	Rwf
		Per i confini della fusione dei metalli	Rwz	Rwz= 0,45Corre
Note: 1. Per le cuciture realizzate mediante saldatura manuale, i valori R Wun dovrebbero essere considerati uguali ai valori della resistenza alla trazione del metallo saldato specificati in GOST 9467-75. 2. Per le cuciture realizzate mediante saldatura automatica o semiautomatica, il valore di R wun deve essere preso secondo la tabella. 4 di questi standard. 3. Valori dei coefficienti di affidabilità per il materiale di saldatura gw dovrebbe essere preso pari a: 1,25 – a valori R Wun non più di 490 MPa (5.000 kgf/cm2); 1.35 – a valori R Wun 590 MPa (6.000 kgf/cm2) o più.

Le resistenze calcolate dei giunti di testa di elementi in acciaio con resistenze standard diverse devono essere prese come per i giunti di testa in acciaio con un valore di resistenza standard inferiore.

Le resistenze calcolate del metallo saldato dei giunti saldati con saldature d'angolo sono riportate in Tabella. 56.

3.5. Le resistenze calcolate delle connessioni a bullone singolo devono essere determinate utilizzando le formule riportate nella tabella. 5*.

Le resistenze a taglio e trazione calcolate dei bulloni sono riportate nella Tabella. 58*, crollo di elementi collegati da bulloni, - nella tabella. 59*.

3,6*. Resistenza di progetto a trazione dei bulloni di fondazione Rba

Rba = 0,5R. (1)

Resistenza alla trazione di progetto dei bulloni a U R bv, specificato nella clausola 2.5*, dovrebbe essere determinato dalla formula

R bv = 0,45Correre. (2)

La resistenza a trazione calcolata dei bulloni di fondazione è riportata nella tabella. 60*.

3.7. Resistenza alla trazione di progetto dei bulloni ad alta resistenza Rbh dovrebbe essere determinato dalla formula

Rbh = 0,7Rpanino, (3)

Dove Rbun – la minima resistenza a trazione temporanea del bullone, presa secondo la tabella. 61*.

3.8. Resistenza alla trazione di progetto del filo di acciaio ad alta resistenza Rdh, utilizzati sotto forma di fasci o trefoli, dovrebbero essere determinati dalla formula

Rdh = 0,63Correre. (4)

3.9. Il valore della resistenza (forza) calcolata alla tensione di una fune d'acciaio deve essere considerato pari al valore della forza di rottura della fune nel suo insieme, stabilito dalle norme statali o dalle specifiche tecniche per le funi d'acciaio, diviso per il coefficiente di affidabilità gm = 1,6.

Tabella 4*

Gradi dei fili (secondo GOST 2246 – 70*) per la saldatura automatica o semiautomatica		Gradi di polvere	Valori standard
sommerso (GOST 9087 – 81*)	in anidride carbonica (secondo GOST 8050 – 85) o nella sua miscela con argon (secondo GOST 10157 – 79*)	fili (secondo GOST 26271 – 84)	resistenza del metallo saldato R Wun, MPa (kgf/cm2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
Quando si salda con filo valori Sv-08G2S R Wun* deve essere preso pari a 590 MPa (6000 kgf/cm 2) solo per saldature d'angolo con gamba kf £ 8 mm in strutture in acciaio con carico di snervamento pari o superiore a 440 MPa (4500 kgf/cm2).

Tabella 5*

		Resistenze di progetto delle connessioni a bullone singolo
Stato teso	Simbolo	taglio e tensione dei bulloni di classe			collasso di elementi in acciaio collegati con un carico di snervamento fino a 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm2)
	Rbs	Rb = Panino 0,38R	Rbs= panino 0,4R	Rbs= panino 0,4R	–
Allungamento	R bt	R bt s = Panino 0,38R	R bt = Panino 0,38R	R bt = Panino 0,38R	–
	Rbp
a) bulloni di classe di precisione A		–	–	–
b) bulloni di classe B e C		–	–	–
Nota. È consentito l'uso di bulloni ad alta resistenza senza tensione regolabile realizzati in acciaio di grado 40X “selezionato”, mentre la resistenza calcolata Rbs E R bt deve essere determinata come per i bulloni della classe 10.9, e la resistenza di progetto come per i bulloni delle classi di precisione B e C. Bulloni ad alta resistenza secondo TU 14-4-1345 – 85 può essere utilizzato solo quando si lavora in tensione.

4*. CONDIZIONI OPERATIVE CONTABILI E SCOPO DELLE STRUTTURE

Nel calcolo delle strutture e delle connessioni è necessario tenere conto di quanto segue: coefficienti di affidabilità per lo scopo previsto g n adottato in conformità con le Regole per tenere conto del grado di responsabilità di edifici e strutture durante la progettazione delle strutture;

fattore di affidabilità G tu= 1,3 per gli elementi strutturali calcolati per la resistenza utilizzando le resistenze di progetto Ru;

coefficienti delle condizioni di lavoro g c e coefficienti delle condizioni operative della connessione g b , preso secondo la tabella. 6* e 35*, sezioni di questi standard per la progettazione di edifici, strutture e strutture, nonché app. 4*.

Tabella 6*

Elementi strutturali	Coefficienti delle condizioni di lavoro g con
1. Travi massicce ed elementi compressi di capriate di solai sotto le sale di teatri, locali, cinema, sottostand, sotto i locali di negozi, depositi di libri e archivi, ecc. con peso dei solai pari o superiore al carico accidentale	0,9
2. Colonne di edifici pubblici e sostegni di torri idriche	0,95
3. Elementi principali compressi (ad eccezione di quelli di supporto) di un reticolo composito con sezione a T dagli angoli della copertura saldata e delle capriate del soffitto (ad esempio travi e capriate simili) con flessibilità l ³ 60	0,8
4. Travi solide nel calcolo della stabilità generale a j b 1,0	0,95
5. Tenute, aste, bretelle, pendenti in acciaio laminato	0,9
6. Elementi delle strutture centrali di rivestimenti e soffitti:
a) compresso (ad eccezione delle sezioni tubolari chiuse) nei calcoli di stabilità	0,95
b) teso in strutture saldate	0,95
c) rivestimenti elastici, compressi e di testa in strutture imbullonate (ad eccezione delle strutture con bulloni ad alta resistenza) realizzate in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf/cm 2), che sopportano un carico statico, in calcoli di resistenza	1,05
7. Travi, colonne e piastre composte solide in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf/cm2), che sopportano un carico statico e realizzate utilizzando connessioni bullonate (ad eccezione delle connessioni con bulloni ad alta resistenza ), nei calcoli della resistenza	1,1
8. Sezioni di elementi laminati e saldati, nonché rivestimenti in acciaio con resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf/cm2) su giunti realizzati con bulloni (ad eccezione dei giunti con bulloni ad alta resistenza) che sopportano un carico statico , nei calcoli della resistenza:
a) travi e pilastri pieni	1,1
b) strutture centrali e solai	1,05
9. Elementi reticolari compressi di strutture reticolari spaziali da angoli singoli a flangia uguale (collegati da una flangia più grande):
a) fissato direttamente alle cinghie con una flangia mediante saldature o due o più bulloni posti lungo l'angolo:
bretelle secondo fig. 9*, a	0,9
distanziatori secondo fig. 9*, b, V	0,9
bretelle secondo fig. 9*, dentro, G, D	0,8
b) fissati direttamente alle cinghie con una mensola, un bullone (ad eccezione di quelli indicati al punto 9 di questa tabella), e anche fissati tramite tassello, indipendentemente dal tipo di collegamento	0,75
c) con una griglia trasversale complessa con collegamenti a bullone singolo secondo la Fig. 9*, ad es	0,7
10. Elementi compressi da angoli singoli, fissati da un'ala (per angoli disuguali solo da un'ala più piccola), ad eccezione degli elementi strutturali indicati in pos. 9 di questa tabella, i supporti secondo la Fig. 9*, B, fissate direttamente ai correnti con saldature o due o più bulloni posti lungo l'angolo, e capriate piatte da singoli angolari	0,75
11. Piastre di base in acciaio con resistenza allo snervamento fino a 285 MPa (2900 kgf/cm2), che sopportano un carico statico, spessore, mm:
	1,2
b) da 40 a 60 anni	1,15
c) da 60 a 80 anni	1,1
Note: 1. Coefficienti delle condizioni operative g con 1 non dovrebbe essere preso in considerazione contemporaneamente durante il calcolo. 2. Coefficienti delle condizioni operative, indicati rispettivamente in pos. 1 e 6, dentro; 1 e 7; 1 e 8; 2 e 7; 2 e 8,a; 3 e 6, c, dovrebbero essere presi in considerazione contemporaneamente nel calcolo. 3. Coefficienti delle condizioni operative indicati in pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 e 10, nonché in pos. 5 e 6, b (ad eccezione dei giunti saldati di testa), gli elementi considerati non devono essere presi in considerazione nel calcolo delle connessioni. 4. Nei casi non specificati in questi standard, le formule dovrebbero essere accettate gc = 1.

5. CALCOLO DEGLI ELEMENTI DI STRUTTURE IN ACCIAIO PER FORZE ASSIALI E FLESSIONE

ELEMENTI DI ESTENSIONE CENTRALIZZATA ED ELEMENTI COMPRESSI CENTRALMENTE

5.1. Calcolo della resistenza di elementi soggetti a tensione centrale o compressione mediante forza N, ad eccezione di quelli specificati nella clausola 5.2, devono essere eseguiti secondo la formula

Il calcolo della resistenza delle sezioni nei punti di fissaggio degli elementi di trazione da singoli angoli, fissati su una flangia con bulloni, deve essere eseguito secondo le formule (5) e (6). In questo caso, il valore g con nella formula (6) va preso secondo l'agg. 4* di questi standard.

5.2. Calcolo della resistenza degli elementi strutturali in acciaio a trazione con il rapporto Ru/GU > Ry, la cui operazione è possibile anche dopo che il metallo ha raggiunto il limite di snervamento, deve essere eseguita secondo la formula

5.3. Calcolo della stabilità di elementi a parete piena soggetti a compressione centrale mediante forza N, dovrebbe essere eseguito secondo la formula

Valori J

a 0 £ 2,5

; (8)

alle 2,5 £ 4,5

A > 4,5

. (10)

Valori numerici J sono riportati in tabella. 72.

5,4*. Le aste realizzate con angolari singoli devono essere progettate per la compressione centrale in conformità con i requisiti di cui al punto 5.3. Quando si determina la flessibilità di queste aste, il raggio di rotazione della sezione angolare io e lunghezza effettiva sinistra dovrebbero essere presi secondo i paragrafi. 6.1 – 6.7.

Quando si calcolano le corde e gli elementi reticolari delle strutture spaziali da singoli angoli, devono essere soddisfatti i requisiti della clausola 15.10* di questi standard.

5.5. Elementi compressi con pareti piene di sezione aperta a forma di U con lx 3lo y , Dove lx E lo y – flessibilità calcolata dell'elemento rispettivamente nei piani perpendicolari agli assi X– X E sì -y (Fig. 1), si consiglia di rinforzarli con doghe o grigliati e devono essere rispettate le prescrizioni dei paragrafi. 5.6 e 5.8*.

In assenza di strisce o grigliati, tali elementi, oltre ai calcoli utilizzando la formula (7), dovrebbero essere verificati per la stabilità durante la modalità di instabilità flessionale-torsionale secondo la formula

Dove j y – coefficiente di instabilità, calcolato secondo i requisiti della clausola 5.3;

Con

(12)

Dove ;

UN = ascia/ H – distanza relativa tra il baricentro e il centro di flessione.

Qui ;

J w – momento d'inerzia settoriale della sezione;

b i E t io – rispettivamente la larghezza e lo spessore degli elementi rettangolari che compongono la sezione.

Per la sezione mostrata in Fig. 1, a, valori E UN deve essere determinato dalle formule:

Dove B = B/H.

5.6. Per le barre composite compresse, i cui rami sono collegati da listelli o reticoli, il coefficiente J rispetto all'asse libero (perpendicolare al piano delle doghe o dei grigliati) va determinato utilizzando le formule (8) – (10) con sostituzione con ef. Senso ef dovrebbe essere determinato in base ai valori sinistra riportato in tabella. 7.

Tabella 7

Tipo		schema			Flessibilità data sinistra barre a sezione passante composte
sezioni		sezioni			con lamelle a		con sbarre
					Js l /( J b b) 5	Js l /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Designazioni adottate nella tabella. 7:
B			– distanza tra gli assi dei rami;
l			– distanza tra i centri delle doghe;
l			– la massima flessibilità dell’intera canna;
l1, l2, l3			– flessibilità dei singoli rami quando li si piega rispettivamente su piani perpendicolari agli assi 1 – 1 , 2 – 2 e 3 – 3, nelle zone tra le strisce saldate (in chiaro) o tra i centri dei bulloni esterni;
UN			– area della sezione trasversale dell’intera asta;
Un d1 e A d2			– aree della sezione trasversale dei controventi della griglia (con griglia trasversale – due controventi) giacenti su piani perpendicolari agli assi, rispettivamente 1 – 1 E 2 – 2;
Anno Domini			– area della sezione trasversale del controvento reticolare (con reticolo trasversale – due graffe) giacenti nel piano di una faccia (per un'asta equilatera triangolare);
un 1 E un 2			– coefficienti determinati dalla formula
Dove			– dimensioni determinate dalla Fig. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– coefficienti determinati conseguentemente da formule;

Qui		J b1 E J b3		– momenti di inerzia delle sezioni dei rami rispetto agli assi, rispettivamente 1 – 1 e 3 – 3 (per tratti di tipologia 1 e 3);
		J b1 E J b2		– lo stesso, rispettivamente due angoli rispetto agli assi 1 – 1 e 2 – 2 (per tratta tipo 2);
				– momento d'inerzia della sezione di una barra rispetto al proprio asse X– x (Fig. 3);
		Js1 E Js2		– momenti di inerzia della sezione di uno dei nastri giacente rispettivamente su piani perpendicolari agli assi 1 – 1 e 2 – 2 (per la sezione tipo 2).

Nelle aste composte con tralicci, oltre a calcolare la stabilità dell'asta nel suo insieme, è opportuno verificare la stabilità dei singoli rami nelle zone comprese tra i nodi.

Flessibilità delle singole filiali l1 , l2 E l3 nella zona tra le doghe non dovrebbero essercene più di 40.

Se su uno dei piani al posto delle doghe è presente una lamiera piena (Fig. 1, B, V) la flessibilità del ramo va calcolata mediante il raggio di rotazione della semisezione rispetto al suo asse perpendicolare al piano delle lamelle.

Nelle barre composite con reticoli, la flessibilità dei singoli rami tra i nodi non deve essere superiore a 80 e non deve superare la flessibilità data sinistra l'asta nel suo complesso. È consentito accettare valori più elevati di flessibilità dei rami, ma non superiori a 120, a condizione che il calcolo di tali aste venga effettuato secondo uno schema deformato.

5.7. Il calcolo degli elementi compositi costituiti da angolari, canali, ecc., collegati saldamente o tramite distanziatori, deve essere eseguito come a pareti piene, a condizione che le distanze maggiori nelle aree tra i nastri saldati (in chiaro) o tra i centri della parte esterna i bulloni non superano:

per elementi compressi 40 io

per elementi tensili 80 io

Ecco il raggio di inerzia io per le sezioni a T o ad I rispetto ad un asse parallelo al piano dei distanziatori, e per le sezioni trasversali, si deve prendere l'angolo o il canale – minimo.

In questo caso, è necessario installare almeno due distanziatori nella lunghezza dell'elemento compresso.

5,8*. Il calcolo degli elementi di collegamento (tavole, grigliati) delle aste composite compresse deve essere effettuato per una forza trasversale condizionata Qfic, assunto costante su tutta la lunghezza dell'asta e determinato dalla formula

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/J, (23)*

Dove N – forza longitudinale nell'asta composita;

J – coefficiente di flessione longitudinale accettato per un'asta composita nel piano degli elementi di collegamento.

Forza di taglio condizionata Qfic dovrebbero essere distribuiti:

se sono presenti solo listelli (griglie) di collegamento, in parti uguali tra i listelli (griglie) giacenti su piani perpendicolari all'asse rispetto al quale viene verificata la stabilità;

in presenza di lamiera piena e listelli di collegamento (griglie) – a metà tra il telo e le doghe (reticoli) giacenti su piani paralleli al telo;

quando si calcolano le aste composte triangolari equilatere, la forza trasversale condizionale esercitata su un sistema di elementi di collegamento situati sullo stesso piano deve essere considerata pari a 0,8 Qfic.

5.9. Il calcolo delle strisce di collegamento e il loro fissaggio (Fig. 3) deve essere eseguito come un calcolo degli elementi di capriate senza controventi su:

forza F, barra di taglio, secondo la formula

F = Qsl/B; (24)

momento M1, piegando la barra nel suo piano, secondo la formula

M1 = Qsl/2 (25)

Dove Qs – forza di taglio condizionale applicata alla barra di una faccia.

5.10. Il calcolo dei reticoli di collegamento deve essere effettuato come il calcolo dei reticoli reticolari. Quando si calcolano le traverse di un traliccio a croce con montanti (Fig. 4), è necessario tenere conto della forza aggiuntiva N annuncio, derivante in ciascun tutore dalla compressione delle cinture e determinato dalla formula

(26)

Dove N – forza in un ramo dell'asta;

UN – area della sezione trasversale di un ramo;

Anno Domini – area della sezione trasversale di un controvento;

UN – coefficiente determinato dalla formula

UN = al 2 /(UN 3 =2B 3) (27)

Dove UN, l E B – dimensioni indicate in Fig. 4.

5.11. Il calcolo delle aste destinate a ridurre la lunghezza di progetto degli elementi compressi deve essere eseguito per una forza pari alla forza trasversale convenzionale nell'elemento principale compresso, determinata dalla formula (23)*.

ELEMENTI PIEGHEVOLI

5.12. Il calcolo della resistenza degli elementi (ad eccezione delle travi con parete flessibile, con parete forata e travi di gru) piegati su uno dei piani principali deve essere eseguito secondo la formula

(28)

Valore dello sforzo di taglio T nelle sezioni degli elementi piegati deve soddisfare la condizione

(29)

Se il muro è indebolito dai fori dei bulloni, i valori T nella formula (29) deve essere moltiplicato per il coefficiente UN , determinato dalla formula

UN = UN/(UN – D), (30)

Dove UN – passo dei fori;

B - diametro del buco.

5.13. Per calcolare la resistenza della parete della trave nei punti in cui il carico è applicato alla corrente superiore, nonché nelle sezioni di supporto della trave che non sono rinforzate con irrigidimenti, è necessario determinare la sollecitazione locale s loc secondo la formula

(31)

Dove F – valore calcolato del carico (forza);

sinistra – lunghezza condizionale della distribuzione del carico, determinata in base alle condizioni del supporto; per il caso del supporto di Fig. 5.

sinistra = B + 2t f, (32)

Dove t f – spessore della corrente superiore della trave, se la trave inferiore è saldata (Fig. 5, UN), oppure la distanza dal bordo esterno della flangia all'inizio dell'arrotondamento interno della parete, se la trave inferiore è rullata (Fig. 5, B).

5.14*. Per le pareti a trave calcolate utilizzando la formula (28), devono essere soddisfatte le seguenti condizioni:

Dove – tensioni normali nel piano medio della parete, parallelo all'asse della trave;

sì – lo stesso, perpendicolare all'asse della trave, compreso s loc , determinato dalla formula (31);

T xy – sollecitazione tangenziale calcolata utilizzando la formula (29) tenendo conto della formula (30).

Tensioni sx E sì , accettato nella formula (33) con i propri segni, nonché txy dovrebbe essere determinato nello stesso punto della trave.

5.15. Calcolo della stabilità delle travi con sezione a I che sono piegate nel piano della parete e soddisfano i requisiti dei paragrafi. 5.12 e 5.14*, devono essere eseguiti secondo la formula

Dove Wc – dovrebbe essere determinato per una cinghia compressa;

j b – coefficiente determinato dall'agg. 7*.

Nel determinare il valore j b per la lunghezza stimata della trave sinistra deve essere presa la distanza tra i punti di fissaggio della cinghia compressa dagli spostamenti trasversali (nodi di collegamenti longitudinali o trasversali, punti di fissaggio della pavimentazione rigida); in assenza di collegamenti sinistra = l(Dove l – luce della trave) la lunghezza di progetto della trave a sbalzo deve essere presa come segue: sinistra = l in assenza di fissaggio della cinghia compressa all'estremità della console sul piano orizzontale (qui l – lunghezza della consolle); la distanza tra i punti di fissaggio della cintura compressa sul piano orizzontale quando si fissa la cintura all'estremità e lungo la lunghezza della console.

5.16*. Non è necessario verificare la stabilità delle travi:

a) quando si trasferisce il carico attraverso una pavimentazione rigida continua, continuamente appoggiata sulla cintura compressa della trave e saldamente collegata ad essa (lastre di cemento armato in cemento pesante, leggero e cellulare, pavimentazioni metalliche piane e profilate, acciaio ondulato, ecc. );

b) in relazione alla lunghezza calcolata della trave sinistra alla larghezza del nastro compresso B, non superando i valori determinati dalle formule in tabella. 8* per travi con sezione ad I simmetrica e con corda compressa più sviluppata, per le quali la larghezza della corda tesa è almeno 0,75 della larghezza della corda compressa.

Tabella 8*

Carica il percorso dell'applicazione	Valori più grandi sinistra /B, per le quali non sono richiesti calcoli di stabilità per travi laminate e saldate (a 1 £ H/B 6 e 15 £ B/T £ 35)
Alla cintura superiore	(35)
Alla cintura inferiore	(36)
Indipendentemente dal livello di applicazione del carico nel calcolo della sezione della trave tra controventi o in pura flessione	(37)
Denominazioni adottate nella tabella 8: B E T – rispettivamente la larghezza e lo spessore del nastro compresso; H – distanza (altezza) tra gli assi dei fogli del nastro. Note: 1. Per travi con connessioni cordali su bulloni ad alta resistenza, i valori sinistra/B, ottenuto dalle formule della tabella 8 deve essere moltiplicato per un fattore pari a 1,2. 2. Per travi con rapporto B/T /T= 15.

Il fissaggio della cinghia compressa sul piano orizzontale deve essere dimensionato per la forza laterale effettiva o condizionata. In questo caso, la forza laterale condizionale dovrebbe essere determinata:

quando fissato in singoli punti secondo la formula (23)*, in cui J dovrebbero essere determinati con flessibilità l = sinistra/io(Qui io – raggio di inerzia della sezione della cinghia compressa nel piano orizzontale), e N dovrebbe essere calcolato utilizzando la formula

N = (Af + 0,25Un W)Ry; (37, a)

con fissaggio continuo secondo la formula

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Dove qfic – forza trasversale condizionata per unità di lunghezza della corda della trave;

Qfic – forza trasversale condizionale, determinata dalla formula (23)*, nella quale deve essere presa J = 1, a N – determinato dalla formula (37,a).

5.17. Il calcolo della resistenza degli elementi piegati su due piani principali deve essere eseguito secondo la formula

(38)

Dove X E sì – coordinate del punto della sezione in esame rispetto agli assi principali.

Nelle travi calcolate con la formula (38), i valori di tensione nell'anima della trave devono essere verificati utilizzando le formule (29) e (33) nei due piani di flessione principali.

Se i requisiti della clausola 5.16* sono soddisfatti, UN non è necessario verificare la stabilità delle travi piegate su due piani.

5,18*. Calcolo della resistenza di travi divise di sezione solida in acciaio con una resistenza allo snervamento fino a 530 MPa (5400 kgf/cm2), sopportando un carico statico, soggetto ai paragrafi. 5,19* – 5.21, 7.5 e 7.24 dovrebbero essere eseguiti tenendo conto dello sviluppo delle deformazioni plastiche secondo le formule

quando si piega in uno dei piani principali sotto sollecitazioni tangenziali T £ 0,9 Rs(ad eccezione delle sezioni di supporto)

(39)

quando si piega su due piani principali sotto sollecitazioni tangenziali T £ 0,5 Rs(ad eccezione delle sezioni di supporto)

(40)

Qui M, Mx E Mio – valori assoluti dei momenti flettenti;

c1 – coefficiente determinato dalle formule (42) e (43);

cx E ci – coefficienti accettati secondo tabella. 66.

Calcolo nella sezione di supporto delle travi (con M = 0; Mx= 0 e Mio= 0) deve essere eseguita secondo la formula

In presenza di una zona di pura flessione nelle formule (39) e (40) al posto dei coefficienti c1, cx E con y dovrebbero essere presi di conseguenza:

da 1 m = 0,5(1+C); cxm = 0,5(1+cx); con ym = 0,5(1+ci).

Con azione simultanea nella sezione del momento M e forza di taglio Q coefficiente da 1 deve essere determinato utilizzando le formule:

A T £ 0,5 Rs C 1 = C; (42)

a 0,5 Rs T £ 0,9 Rs c1 = 1,05avanti Cristo , (43)

Dove (44)

Qui Con – coefficiente accettato secondo la tabella. 66;

T E H – spessore e altezza della parete, rispettivamente;

UN – coefficiente pari a UN = 0,7 per un profilato ad I piegato nel piano della parete; UN = 0 – per le altre tipologie di sezioni;

da 1 – coefficiente assunto non inferiore a uno e non superiore a un coefficiente Con.

Al fine di ottimizzare i raggi nel calcolo tenendo conto dei requisiti dei paragrafi. Valori dei coefficienti 5.20, 7.5, 7.24 e 13.1 Con, cx E con y nelle formule (39) e (40) è consentito assumere valori inferiori ai valori riportati in tabella. 66, ma non inferiore a 1,0.

Se il muro è indebolito dai fori dei bulloni, i valori dello stress di taglio T deve essere moltiplicato per il coefficiente determinato dalla formula (30).

1. Disposizioni generali
2 Materiali per strutture e collegamenti
3 Caratteristiche progettuali dei materiali e delle connessioni
4 Considerazione delle condizioni operative e dello scopo delle strutture
5 Calcolo degli elementi della struttura in acciaio per forze assiali e flessione
Elementi allungati e compressi centralmente
Elementi pieghevoli
Elementi soggetti a forza assiale con flessione
Parti di supporto
6 Calcolo della lunghezza e della flessibilità massima degli elementi strutturali in acciaio
Lunghezze di progetto di elementi reticolari piatti e controventi
Lunghezze di progetto degli elementi di strutture reticolari spaziali
Lunghezze di progetto degli elementi strutturali
7 Verifica della stabilità delle pareti e delle lamiere di cintura di elementi flessioni e compressi
Pareti a travi
Pareti di elementi compressi centralmente eccentricamente e compressi-flessibili
Fogli di cintura (mensole) di elementi compressi centralmente-eccentricamente, compressi e piegati
8 Calcolo delle strutture in lamiera
Calcolo della forza
Calcolo della stabilità
Requisiti di base per il calcolo di strutture a membrana metallica
9 Calcolo della resistenza degli elementi della struttura in acciaio
10 Calcolo della resistenza degli elementi della struttura in acciaio, tenendo conto della frattura fragile
11 Calcolo delle connessioni delle strutture in acciaio
Connessioni bullonate
Collegamenti con bulloni ad alta resistenza
Connessioni con estremità fresate
Collegamenti di corda in travi composte
12 Requisiti generali per la progettazione delle strutture in acciaio
Disposizioni fondamentali
Giunti saldati
Collegamenti bullonati e collegamenti con bulloni ad alta resistenza
13 Requisiti aggiuntivi per la progettazione di edifici e strutture industriali
Deflessioni e deviazioni relative delle strutture
Distanze tra i giunti di dilatazione
Capriate e solai strutturali
Colonne
Connessioni
Travi
Travi della gru
Strutture in fogli
Staffe di montaggio
14 Requisiti aggiuntivi per la progettazione di edifici e strutture residenziali e pubbliche
Edifici a telaio
Coperture sospese
15 Requisiti aggiuntivi per la progettazione dei supporti delle linee elettriche aeree, delle strutture dei quadri aperti e delle linee di contatto di trasporto
16 Requisiti aggiuntivi per la progettazione di strutture di antenne di comunicazione (AS) con un'altezza fino a 500 m
17 Requisiti aggiuntivi per la progettazione delle strutture idrauliche dei fiumi
18 Requisiti aggiuntivi per la progettazione di travi con anime flessibili
19 Requisiti aggiuntivi per la progettazione di travi con anime forate
20 Requisiti aggiuntivi per la progettazione di strutture di edifici e strutture durante la ricostruzione
Appendice 1. Materiali per strutture in acciaio e loro resistenze di progetto
Appendice 2. Materiali per le connessioni di strutture in acciaio e loro resistenze di progetto
Appendice 3. Caratteristiche fisiche dei materiali
Appendice 4. Coefficienti delle condizioni operative per un singolo angolo allungato imbullonato su una flangia
Appendice 5. Coefficiente per il calcolo della resistenza degli elementi della struttura in acciaio tenendo conto dello sviluppo delle deformazioni plastiche
Appendice 6. Coefficienti per il calcolo della stabilità di elementi compressi centralmente, eccentricamente e compressi-flessibili
Applicazione 7*. Coefficienti per il calcolo della stabilità delle travi
Appendice 7. Tabelle per il calcolo degli elementi di resistenza e la presa in considerazione della frattura fragile
Appendice 8. Determinazione delle proprietà dei metalli
Appendice 9*. Designazioni di lettere di base per quantità

STRUTTURE IN ACCIAIO

SNiP II-23-81*

__________________

Introdotto da TsNIISK loro. Kucherenko Gosstroy URSS

Invece di SNiP II-V.3-72; SNiP II-I.9-62; CAP 376-67

Con l’entrata in vigore dei presenti codici e regolamenti edilizi perdono di validità:

SNiP II-V.3-72 “Strutture in acciaio. Norme di progettazione";

modifiche a SNiP II-B.3-72 “Strutture in acciaio. Standard di progettazione” approvati dalle risoluzioni del Comitato statale per la costruzione dell'URSS:

“Linee guida per la progettazione delle strutture metalliche delle strutture di antenna degli impianti di comunicazione” (SN 376-67).

Le principali designazioni delle lettere sono riportate nell'appendice. 9*.

Redattori - ingegneri F.M. Shlemin, IN.P. Poddubny(Gosstroy URSS), Dottore in Ingegneria. prof. di scienze IN.UN. Baldino, dottorato di ricerca tecnologia. scienze G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy URSS), ingegnere. E.M. Bucharin(“Energosetproekt” Ministero dell'Energia dell'URSS), ingegnere. N.IN. Shevelev(SKB "Mosgidrostal" Ministero dell'Energia dell'URSS).

Quando si utilizza un documento normativo, è necessario tenere conto delle modifiche approvate ai codici e ai regolamenti edilizi e agli standard statali pubblicati nella rivista "Bulletin of Construction Equipment", "Raccolta di emendamenti ai codici e alle regole di costruzione" del Comitato statale per l'edilizia dell'URSS e l'indice informativo "Norme statali dell'URSS" dello standard statale dell'URSS.

1. DISPOSIZIONI GENERALI

1.1. Questi standard devono essere rispettati durante la progettazione di strutture edili in acciaio di edifici e strutture per vari scopi.

Le norme non si applicano alla progettazione di strutture in acciaio per ponti, gallerie di trasporto e tubazioni sotto terrapieni.

Tutte le strutture devono essere accessibili per l'osservazione, la pulizia, la verniciatura e non devono trattenere l'umidità o impedire la ventilazione. I profili chiusi devono essere sigillati.

1,3*. Quando si progettano strutture in acciaio è necessario:

selezionare schemi tecnici ed economici ottimali di strutture e sezioni trasversali di elementi;

utilizzare profili laminati economici e acciai efficienti;

utilizzare, di norma, standard unificati o progetti standard per edifici e strutture;

prevedere la producibilità della produzione e dell'installazione delle strutture;

utilizzare progetti che garantiscano la minima intensità di manodopera nella loro produzione, trasporto e installazione;

prevedere, di norma, la produzione in linea di strutture e la loro installazione a trasportatore o a blocchi di grandi dimensioni;

fornire, di norma, collegamenti di montaggio con bulloni, compresi quelli ad alta resistenza; sono consentiti collegamenti di installazione saldati con adeguata giustificazione;

rispettare i requisiti delle norme statali per strutture del tipo corrispondente.

A seconda delle caratteristiche delle strutture e dei loro componenti, è necessario indicare la classe di continuità secondo GOST 27772-88 al momento dell'ordine dell'acciaio.

1,6*. Le strutture in acciaio e i relativi calcoli devono soddisfare i requisiti di GOST 27751-88 "Affidabilità delle strutture edili e delle fondazioni. Disposizioni di base per il calcolo" e ST SEV 3972-83 "Affidabilità delle strutture edili e delle fondazioni. Strutture in acciaio. Disposizioni di base per il calcolo."

1.7. Gli schemi di progettazione e le ipotesi di calcolo di base devono riflettere le effettive condizioni operative delle strutture in acciaio.

Le strutture in acciaio dovrebbero generalmente essere progettate come sistemi spaziali unificati.

Quando si dividono i sistemi spaziali unificati in strutture piatte separate, è necessario tenere conto dell'interazione degli elementi tra loro e con la base.

La scelta degli schemi di progettazione, nonché dei metodi di calcolo delle strutture in acciaio, deve essere effettuata tenendo conto dell'uso efficace dei computer.

1.8. I calcoli delle strutture in acciaio dovrebbero, di norma, essere effettuati tenendo conto delle deformazioni anelastiche dell'acciaio.

Con un opportuno studio di fattibilità, il calcolo può essere effettuato utilizzando uno schema deformato che tenga conto dell'influenza dei movimenti strutturali sotto carico.

2. MATERIALI PER STRUTTURE E CONNESSIONI

Per i collegamenti a flangia e gli assemblaggi di telai, devono essere utilizzati prodotti laminati secondo TU 14-1-4431-88.

2.2*. Per la saldatura di strutture in acciaio devono essere utilizzati: elettrodi per saldatura ad arco manuale secondo GOST 9467-75*; filo per saldatura secondo GOST 2246-70*; flussi secondo GOST 9087-81*; anidride carbonica secondo GOST 8050-85.

2,3*. I getti (parti di supporto, ecc.) per le strutture in acciaio devono essere progettati in acciaio al carbonio di qualità 15L, 25L, 35L e 45L, soddisfacendo i requisiti per i gruppi di getto II o III secondo GOST 977-75*, nonché in ghisa grigia gradi SCh15, SCh20, SCh25 e SCh30, che soddisfano i requisiti di GOST 1412-85.

2,4*. Per le connessioni bullonate, devono essere utilizzati bulloni e dadi in acciaio che soddisfano i requisiti di GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* e GOST 1759.5-87* e rondelle che soddisfano i requisiti di GOST 18123-82*.

I bulloni devono essere assegnati secondo la tabella. 57* e GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* e quando si limitano le deformazioni articolari - secondo GOST 7805-70*.

I dadi devono essere utilizzati in conformità con GOST 5915-70*: per bulloni delle classi di resistenza 4.6, 4.8, 5.6 e 5.8 - dadi della classe di resistenza 4; per bulloni delle classi di resistenza 6.6 e 8.8 - dadi delle classi di resistenza 5 e 6, rispettivamente, per bulloni della classe di resistenza 10.9 - dadi della classe di resistenza 8.

Devono essere utilizzate le seguenti rondelle: rondelle rotonde secondo GOST 11371-78*, rondelle oblique secondo GOST 10906-78* e rondelle elastiche normali secondo GOST 6402-70*.

2,5*. La scelta dei tipi di acciaio per i bulloni di fondazione dovrebbe essere effettuata in conformità con GOST 24379.0-80, e il loro design e le loro dimensioni dovrebbero essere presi in conformità con GOST 24379.1-80*.

I bulloni (a forma di U) per il fissaggio dei tiranti delle strutture di comunicazione dell'antenna, nonché i bulloni a forma di U e di fondazione per i supporti di linee elettriche aeree e dispositivi di distribuzione devono essere utilizzati in acciaio di qualità: 09G2S-8 e 10G2S1-8 in conformità con GOST 19281-73* con un requisito aggiuntivo per la resistenza all'impatto a una temperatura di meno 60°C non è inferiore a 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) nella regione climatica I 1; 09G2S-6 e 10G2S1-6 secondo GOST 19281-73* nelle regioni climatiche I 2, II 2 e II 3; VSt3sp2 secondo GOST 380-71* (dal 1990 St3sp2-1 secondo GOST 535-88) in tutte le altre regioni climatiche.

2,6*. I dadi per la fondazione e i cavallotti devono essere utilizzati:

per bulloni in acciaio VSt3sp2 e 20 - classe di resistenza 4 secondo GOST 1759.5-87*;

per bulloni in acciaio di qualità 09G2S e 10G2S1 - classe di resistenza non inferiore a 5 secondo GOST 1759.5-87*. È consentito utilizzare dadi realizzati con qualità di acciaio accettate per i bulloni.

I dadi per fondazioni e i bulloni a U con un diametro inferiore a 48 mm devono essere utilizzati in conformità con GOST 5915-70*, per bulloni con un diametro superiore a 48 mm - in conformità con GOST 10605-72*.

2,7*. I bulloni ad alta resistenza devono essere utilizzati in conformità con GOST 22353-77*, GOST 22356-77* e TU 14-4-1345-85; dadi e rondelle per essi - in conformità con GOST 22354-77* e GOST 22355-77*.

funi spiroidali secondo GOST 3062-80*; GOST 3063-80*, GOST 3064-80*;

corde a doppio avvolgimento secondo GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*; GOST 3081-80*; GOST7669-80*; GOST 14954-80*;

funi portanti chiuse secondo GOST 3090-73*; GOST 18900-73* GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;

fasci e trefoli di fili paralleli formati da filo di corda che soddisfa i requisiti di GOST 7372-79*.

2.9. Le caratteristiche fisiche dei materiali utilizzati per le strutture in acciaio dovrebbero essere prese in conformità con l'App. 3.

3. CARATTERISTICHE PROGETTUALI DEI MATERIALI E CONNESSIONI

3.1*. Le resistenze calcolate di prodotti laminati, profilati piegati e tubi per vari tipi di stati tensionali dovrebbero essere determinate utilizzando le formule riportate nella Tabella. 1*.

Tabella 1*

Stato teso		Simbolo	Resistenza calcolata di prodotti laminati e tubi
allungamento,	Per limite di snervamento		Ry = Ryn/GM
compressione e flessione	Secondo la resistenza temporanea		Ru = Correre /GM
			Rs = 0,58Ryn/GM
Collasso della superficie finale (se presente)			Rp = Correre /GM
Schiacciamento locale nelle cerniere cilindriche (perni) in caso di contatto stretto			Rlp = 0,5Correre /GM
Compressione diametrale dei rulli (con contatto libero in strutture a mobilità limitata)			RCD = 0,025Correre /GM
Tensione nella direzione dello spessore del prodotto laminato (fino a 60 mm)			R th = 0,5Correre /GM
La designazione adottata nella tabella. 1*:
GM- coefficiente di affidabilità del materiale, determinato in conformità alla clausola 3.2*.

3.2*. I valori dei coefficienti di affidabilità per materiale laminato, sezioni piegate e tubi dovrebbero essere presi secondo la tabella. 2*.

Tavolo 2*

Condizioni standard o tecniche statali per il noleggio	Fattore di affidabilità per materiale gm
GOST 27772-88 (eccetto acciai S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (per cerchio, quadrato, striscia)
GOST 27772-88 (acciaio S590, S590K); GOST 380-71** (per cerchi e quadrati con dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [per cerchi e quadrati con carico di snervamento fino a 380 MPa (39 kgf/mm 2) e dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80; GOST 10706-76
GOST 19281-73* [per un cerchio e un quadrato con carico di snervamento superiore a 380 MPa (39 kgf/mm 2) e dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023-80]; GOST 8731-87; TU 14-3-567-76

Le resistenze di progetto dei prodotti rotondi, quadrati e a nastro devono essere determinate secondo la tabella. 1*, prendendo valori Ryn E Correre pari rispettivamente al carico di snervamento e al carico di rottura secondo TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (dal 1990 GOST 535-88) e GOST 19281-73*.

3.3. Le resistenze calcolate dei getti in acciaio al carbonio e ghisa grigia devono essere prese secondo la tabella. 53 e 54.

3.4. Le resistenze calcolate dei giunti saldati per vari tipi di giunti e stati di sollecitazione dovrebbero essere determinate utilizzando le formule fornite nella tabella. 3.

Tabella 3

Giunti saldati	Stato della tensione		Simbolo	Resistenza calcolata dei giunti saldati
Culo	Compressione. Allungamento e piegatura durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale con controllo fisico della qualità delle cuciture	Per limite di snervamento		Rwy = Ry
		Secondo la resistenza temporanea		Rwu = Ru
	Stiramento e piegatura durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale	Per limite di snervamento		Rwy = 0,85Ry
				Rw = Rs
Con cuciture angolari	Fetta (condizionale) Rwz = 0,45Correre
Note: 1. Per le cuciture realizzate mediante saldatura manuale, i valori R Wun dovrebbero essere considerati uguali ai valori della resistenza alla trazione del metallo saldato specificati in GOST 9467-75. 2. Per cuciture realizzate mediante saldatura automatica o semiautomatica, il valore R Wun* dovrebbe essere preso secondo la tabella. 4* di questi standard. 3. Valori dei coefficienti di affidabilità per il materiale di saldatura Gw.m dovrebbe essere preso pari a: 1,25 - con valori R Wun non più di 490 MPa (5.000 kgf/cm2); 1,35 - con valori R Wun 590 MPa (6.000 kgf/cm2) o più.

Le resistenze calcolate del metallo saldato dei giunti saldati con saldature d'angolo sono riportate in Tabella. 56.

3.5. Le resistenze calcolate delle connessioni a bullone singolo devono essere determinate utilizzando le formule riportate nella tabella. 5*.

Le resistenze a taglio e trazione calcolate dei bulloni sono riportate nella Tabella. 58*, crollo di elementi collegati da bulloni - in tabella. 59*.

3,6*. Resistenza di progetto a trazione dei bulloni di fondazione Rba

Rba = 0,5R. (1)

Resistenza alla trazione di progetto dei bulloni a U R bv, specificato nella clausola 2.5*, dovrebbe essere determinato dalla formula

R bv = 0,45Correre. (2)

La resistenza a trazione calcolata dei bulloni di fondazione è riportata nella tabella. 60*.

3.7. Resistenza alla trazione di progetto dei bulloni ad alta resistenza Rbh dovrebbe essere determinato dalla formula

Rbh = 0,7Rpanino, (3)

Dove Rbun- la minima resistenza a trazione temporanea del bullone, presa secondo la tabella. 61*.

3.8. Resistenza alla trazione di progetto del filo di acciaio ad alta resistenza Rdh, utilizzati sotto forma di fasci o trefoli, dovrebbero essere determinati dalla formula

Rdh = 0,63Correre. (4)

GOSSTROY URSS

REGOLAMENTO EDILIZIO

SNiP II-23-8 1*

Seconda parte
Standard di progettazione

Capitolo 23
Strutture in acciaio

Approvatonoi
Decreto del Comitato statale per la costruzione dell'URSS
del 14 agosto 1981 n. 144

Mosca
Istituto Centrale
progettazione standard

1 990

SVILUPPATO DA C NIISK loro. Ky Cherenko con la partecipazione di TsNIIpr oe ktsta lkonstruktsii Gosstroy I URSS, M ISI im. V.V. Kuibyshev Ministero dell'Istruzione Superiore dell'URSS, Istituto Ministero dell'Energia dell'URSS "Energosetproekt" e SKB "Mosidrostal".

Questi standard di sviluppoUN Stiamo sviluppando GOST 27751-88"" e ST SEV 3972-83 "".

Con l'introduzione di questoIO codici e regolamenti edilizi attuali diventare non valido:

SNiP II -B.3- 72"";

modifiche a SNiP II -B.3- 72" Strutture in acciaio. Standard di progettazione» , approvato con risoluzioni del Comitato statale per la costruzione dell'URSS:

N. 2 dal 25 Varia 1980;

SNi P II -I.9-62 "" (capitolo " Progettazione di strutture in acciaio per i supporti delle linee aeree di trasmissione di energia»);

modifiche a SNiP II -I.9-62 « Linee elettriche con tensione superiore a 1 kV. Standard di progettazione» , approvato con risoluzione del Comitato statale per la costruzione dell'URSS del 10 aprile 1975;

« Linee guida per la progettazione delle strutture metalliche delle strutture di antenna degli impianti di comunicazione"(SN 376-67).

In SNiP II-23-81 *furono apportate modifiche, approvate dalle risoluzioni del Comitato statale per la costruzione dell'URSS n. 120 del 25 luglio 1984, n. 218 dell'11 dicembre 1985, n. 69 del 29 dicembre 198 6, n. 132 dell'8 luglio 1988, n. 12 1 del 12 luglio 1989

Le principali designazioni delle lettere sono riportate nell'appendice. *.

Sezioni, paragrafi, tabelle, formule,allegati e didascalie alle figure, V quali modifiche sono state apportate sono contrassegnate attualmente i loro codici di costruzione sono contrassegnati da un asterisco.

Redattori - ingegneri F. M. Shle min, IN.P. P O gg dic. (Gosstroy URSS), d - r tecnologia. prof. di scienze IN.UN. Ba ld dentro, Dottorato di ricerca tecnologia. scienze G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy URSS), L'Ing. E.M. B uharin(« Progetto rete energetica» Ministero dell'Energia dell'URSS), ingegnere.N.IN. Lei ve leone(SKB "Mosgidrostal" Ministero dell'Energia dell'URSS).

Quandol Dovrebbe essere insegnato l'uso di un documento normativo S creare modifiche approvate norme culturali e regole e norme statali pubblicate sulla rivista"B newsletter sulle macchine edili», « Raccolta di modifiche a codici e regolamenti edilizi»Gosstro I URSS e indice di informazione« Standard statali dell'URSS» Standard statale dell'URSS.

1. DISPOSIZIONI GENERALI

1.1. Questi standard sonol va a rispettare P progettandone cento l strutture edilizie finali di edifici e strutture per vari scopi.

Le norme non si applicano alla progettazione di strutture in acciaio per ponti, gallerie di trasporto e tubazioni sotto terrapieni.

Quando si progettano strutture in acciaio in condizioni operative speciali (ad esempio, strutture di altiforni, condotte principali e di processo, serbatoi per scopi speciali, strutture edilizie esposte a effetti sismici, temperature intense o esposizione ad ambienti aggressivi,progettazioni di strutture idrauliche marine),strutture di edifici e strutture unici, nonché tipi speciali di strutture (ad esempio, precompressa, spaziale, sospesa), devono essere rispettati requisiti aggiuntivi, che riflettono le caratteristiche operative di queste strutture, previsti dai pertinenti documenti normativi approvati o concordati dal Comitato statale per la costruzione dell'URSS.

Tutte le strutture devono essere accessibili per l'osservazione, la pulizia, la verniciatura e non devono trattenere l'umidità o impedire la ventilazione. ChiusoA I profili sagomati devono essere sigillati.

1.3*. Quando si progettano strutture di maternità è necessario:

selezionare schemi tecnici ed economici ottimali di strutture e sezioni trasversali di elementi;

applicare profili laminati economici e acciaio efficiente E;

utilizzare, di norma, standard unificati o progetti standard per edifici e strutture;

utilizzare strutture progressive (sistemi spaziali da elementi standard; strutture che combinano funzioni portanti e di recinzione; strutture precompresse, strallateS e, strutture in lamiera sottile e combinate realizzate con acciai diversi);

prevedere la producibilità della produzione e dell'installazione delle strutture;

utilizzare progetti che garantiscano la minima intensità di manodopera nella loro produzione, trasporto e installazione;

prevedere, di norma, la produzione in linea di strutture e la loro installazione a trasportatore o a blocchi di grandi dimensioni;

fornire, di norma, collegamenti di montaggio con bulloni, compresi quelli ad alta resistenza; sono consentiti collegamenti di installazione saldati con adeguata giustificazione;

rispettare i requisiti delle norme statali per strutture del tipo corrispondente.

1.5*. Acciai e materiali di connessione, restrizioni all'uso degli acciai CON 3 45T e S 375T, nonché i requisiti aggiuntivi per l'acciaio fornito previsti dagli standard statali e dagli standard CMEA o specifiche tecniche, dovrebbero essere indicati nelle condizioni di lavoro (CM) e de calibrazione (k MD) disegni delle strutture in acciaio e documentazione per l'ordinazione dei materiali.

A seconda delle caratteristiche delle strutture e dei loro componenti, è necessario indicare la classe di continuità secondo GOST 27772-88 al momento dell'ordine dell'acciaio.

1.6*. Le strutture in acciaio e i relativi calcoli devono soddisfare i requisiti di GOST 27751-88« Affidabilità delle strutture edilizie e delle fondazioni. Principi di base per il calcolo" e ST SEV 3972-83 " Affidabilità delle strutture edilizie e delle fondazioni. Strutture in acciaio. Principi di base per il calcolo».

1.7. Gli schemi di progettazione e le ipotesi di calcolo di base devono riflettere le effettive condizioni operative delle strutture in acciaio.

Le strutture in acciaio dovrebbero generalmente,contano come sistemi spaziali unificati.

Quando si dividono i sistemi spaziali unificati in strutture piatte separate, è necessario tenere conto dell'interazione degli elementi tra loro e con la base.

La scelta degli schemi di progettazione, nonché dei metodi di calcolo delle strutture in acciaio, deve essere effettuata tenendo conto dell'uso efficace dei computer.

1.8. I calcoli delle strutture in acciaio dovrebbero, di norma, essere effettuati tenendo conto delle deformazioni anelastiche dell'acciaio.

Con un opportuno studio di fattibilità, il calcolo può essere effettuato utilizzando uno schema deformato che tenga conto dell'influenza dei movimenti strutturali sotto carico.

1.9. Gli elementi delle strutture in acciaio devono avere sezioni trasversali minime che soddisfino i requisitiV a questi standard, tenendo conto dell'assortimento di prodotti laminati e tubi. Nelle sezioni composte stabilite mediante calcolo, la sottotensione non deve superare 5%.

2. MATERIALI PER STRUTTURE E CONNESSIONI

2.1*. A seconda del grado di responsabilità delle strutture di edifici e strutture, nonché delle condizioni del loro funzionamentoA Tutti i disegni sono divisi in quattro gruppi. Gli acciai per strutture in acciaio di edifici e strutture dovrebbero essere presi secondo la tabella. *.

Acciai per strutture erette in regioni climatiche I 1, I 2, II 2 e II 3 , ma utilizzato in locali riscaldati, deve essere considerato come per la regione climatica II 4 secondo la tabella. *,ad eccezione degli acciai C245 e C275 per le strutture del gruppo 2.

Per i collegamenti a flangia e gli assemblaggi di telai, devono essere utilizzati prodotti laminati secondo TU 14-1-4431 -88.

2.2*. Per la saldatura di strutture in acciaio è necessario utilizzare:eh elettrodi per saldatura ad arco manuale secondo GOST 9467-75 *; filo di saldatura secondo GOST 2246-70*;flussi secondo GOST 9087-81 *; anidride carbonica secondo GOST 8050-85.

I materiali di saldatura e la tecnologia di saldatura utilizzati devono garantire che la resistenza alla trazione del metallo saldato non sia inferiore al valore standardIO resistenza alla trazioneRunmetallo di base, nonché i valori di durezza, resistenza agli urti e relativo allungamento del metallo dei giunti saldati, stabiliti dai documenti normativi pertinenti.

2.3*. I getti (parti di supporto, ecc.) per le strutture in acciaio devono essere progettati in acciaio al carbonio di qualità 15L, 25L, 35L e 45L, soddisfacendo i requisiti per i gruppi di getto II o III secondo GOST 977 -7 5 *,nonché dalle qualità di ghisa grigia C Cap.15 , SCh20, SCh25 e SCh30, soddisfacendo i requisiti di GOST 1412-85.

2.4*. Per le connessioni bullonate, è necessario utilizzare bulloni e dadi in acciaio che soddisfano i requisiti di GOST 1759.0-87 *, GOST 1759.4-87 * e GOST 1759.5-87 * e rondelle che soddisfano i requisiti di GOST 18123-82 *.

I bulloni devono essere assegnati secondo la tabella. * e GOST 15589-70 *, GOST 15591-70 *, GOST 7796-70 *, GOST 7798-70*,e quando si limitano le deformazioni articolari - secondo GOST 7805-70 *.

Dovrebbero essere utilizzate rondelle: rotonde secondo GOST 11371-78*,obliquo secondo GOST 10906-78 * e pr E altro normale secondo GOST 6402-70 *.

2.5*. La scelta delle qualità di acciaio per i bulloni di fondazione dovrebbe essere effettuata in baseGOST 24379.0-80 , e il loro design e le loro dimensioni dovrebbero essere presi in baseGOST 24379.1-80 *

Bulloni (U-o brazn e f) per il fissaggio dei tiranti delle strutture di comunicazione dell'antenna, nonché U -i bulloni sagomati e di fondazione per i supporti delle linee elettriche aeree e dei dispositivi di distribuzione devono essere utilizzati in acciaio di qualità: 09G2S-8 e 10G2S1-8 secondo GOST 19281-73* con requisito aggiuntivo di resistenza agli urti a una temperatura di meno 60 °C di almeno 30 D l/cm2 (3 kgf m/cm2) nella regione climatica io 1; 09G2S-6 e 10G2S1-6 secondo GOST 19281-73* nelle regioni climatiche I 2, II 2 e II 3 ;VSt3sp2 secondo GOST 380-71*(da 199 0 g . St3sp2-1 secondo GOST 535-88) in tutte le altre regioni climatiche.

2.6*. Noci per fondotinta e A forma di U S È necessario utilizzare x bulloni:

per bulloni in acciaio VSt3sp2 e 20 - classe di resistenza 4 secondo GOST 1759.5-87*;

per bulloni in acciaio di qualità 09G2S e 10G2S1 - classe di resistenza non inferiore a 5 secondo GOST 1759.5-87 *. È consentito utilizzare dadi realizzati con qualità di acciaio accettate per i bulloni.

Noci per fondotinta e Uo brazn e x bulloni con diametro inferiore a 48 mm devono essere utilizzati in conformità con GOST 5915-70*,per bulloni con diametro superiore a 48 mm - secondo GOST 10605-72*.

2.7*. I bulloni ad alta resistenza devono essere utilizzati in conformità con GOST 22353-77 *, GOST 22356-77 * e TU 14-4-1345 -85; dadi e rondelle per loro - in conformità con GOST 22354-77 * e GOST 22355-77 *.

2.8*. Per gli elementi portanti di coperture sospese, tiranti per linee aeree e quadri esterni, pali e torri, nonché elementi di precompressione in strutture precompresse, è necessario utilizzare quanto segue:

corde a spirale secondo GOST 3062-80*; GOST 3063-80 *; GOST 3064-80*;

corde a doppio avvolgimento secondo GOST 3066-80*; GOST 3067-74 *; GOST 3068-74 *; GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;

funi portanti chiuse secondo GOST 3090-73*; GOST 18900-73 *; GOST 18901-73*; GOST 18902-73 *; GOST 7675-73 *; GOST 7676-73*;

fasci e trefoli di fili paralleli formati da filo di corda che soddisfa i requisiti di GOST 7372-79 *.

2.9. Le caratteristiche fisiche dei materiali utilizzati per le strutture in acciaio dovrebbero essere prese in conformità con l'App. .

3. CARATTERISTICHE PROGETTUALI DEI MATERIALI E CONNESSIONI

3.1*. Resistenze calcolateIO noleggio, i profili e i tubi piegati per i vari tipi di stati tensionali devono essere determinati utilizzando le formule riportate nella tabella. *.

3.2*. I valori dei coefficienti di affidabilità per materiale laminato, sezioni piegate e tubi dovrebbero essere presi secondo la tabella. *.

Resistenze calcolateIO in tensione, compressione e flessione della lamiera, dei laminati larghi universali e sagomati sono riportati in tabella. *, tubi - nella tabella., UN . Le resistenze calcolate dei profili piegati devono essere assunte pari alle resistenze calcolate delle lamiere laminate da cui sono costituiti, mentre è possibile tenere conto dell'indurimento della lamiera laminata nella zona di piegatura.

Le resistenze di progetto dei prodotti rotondi, quadrati e a nastro devono essere determinate secondo la tabella.*,assumere valoriRyn E Run pari, rispettivamente, al carico di snervamento e al carico di rottura secondo TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (con 1990 GOST 535-88) e GOST 1928 1-73*.

Ta blitz 1*

Stato teso		Simbolo	Resistenza calcolata di prodotti laminati e tubi
Tensione, compressione e flessione	Per limite di snervamento	R sì	R sì = Ryn / γn
Tensione, compressione e flessione	Secondo la resistenza temporanea	Ru	R tu = Correre / gm
Spostare		Rs	R S = 0,58 Ryn / gm
Collasso della superficie finale (se presente)		Rp	R P = Correre / gm
Collasso locale nei giunti cilindrici(perni) con un tocco stretto		Rlp	R lp = 0,5 Correre / gm
Compressione diametrale dei rulli (con contatto libero in strutture a mobilità limitata)		RCD	R CD = 0,025 Correre / gm

La designazione adottata nella tabella. *:

γ M- A eh fattore di affidabilità per il materiale, determinato V in conformità al paragrafo.*.

(Emendamento. Lettera del 17/11/2008)

Tavolo 2*

Condizioni standard o tecniche statali per il noleggio	Fattore di affidabilità per materiale γt
GOST 27772-88 (eccetto acciai S590, S590K);TU 14-1-3023-80 (per cerchio, quadrato, striscia)	1,025
GOST 27772-88 (acciaio S590, S590K);GOST 380-71* * (lung Sono un cerchio e un quadrato con dimensioni non comprese nelle specifiche 14-1-3023 -80); GOST 19281 -73* [d Per cerchi e quadrati con carico di snervamento fino a 380 MPa (39 kgf/mm 2) e dimensioni non comprese nel TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80 ; GOST 10706-76	1,050
GOST19281-73* [d Per cerchi e quadrati con carico di snervamento superiore a 380 MPa (39 kgf/mm 2)e dimensioni non comprese nella TU 14-1-3023-80 ];GOST 8731-87; TU 14-3-567-76	1, 100

Resistenza calcolata dei prodotti laminati al collasso della superficie terminale,lo schiacciamento locale nelle cerniere cilindriche e la compressione diametrale dei rulli sono riportati nella tabella. 52*.

3.3. Le resistenze calcolate dei getti in acciaio al carbonio e ghisa grigia devono essere prese secondo la tabella l. E .

3.4. Le resistenze calcolate dei giunti saldati per vari tipi di giunti e stati di sollecitazione dovrebbero essere determinate utilizzando le formule fornite nella tabella. .

Tabella 3

Giunti saldati	Stato teso			Simbolo	Resistenza calcolata dei giunti saldati
Culo	Compressione. Allungamento e piegatura durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale con controllo fisico della qualità delle cuciture		Per limite di snervamento	Rwy	Rwy = Ry
			Secondo la resistenza temporanea	Rwu	Rwu = Ru
	Stiramento e piegatura durante la saldatura automatica, semiautomatica o manuale		Per limite di snervamento	Rwy	Rwy = 0,85 Ry
	Spostare			Rw	Rw = Rs
Con cuciture angolari	Fetta (condizionale)	Per metallo saldato		Rwf
Con cuciture angolari	Fetta (condizionale)	Per i confini della fusione dei metalli		Rwz	Rwz = 0,45 Correre

Nota a no, sì: 1.Per entrare s eseguito mediante saldatura manuale, zn aspirazioniRwun dovrebbero essere presi uguali ai valori di resistenza temporaneaIO rottura del metallo saldato, Regno Unito ammonito in GOST 9467-75 *.

2. l IO cuciture realizzate mediante saldatura automatica o semiautomatica, aspirazioniR Wun dovrebbe essere preso secondo la tabella.* di questi standard.

3. Valori dei coefficienti di affidabilità per il materiale di saldatura UN γ w.m dovrebbe essere accettato UN essere uguale: 1,25 - con valoriR Wun non più di 490 MPa (5000 kgf/cm2);1 .35 - a valoriR Wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) e oltre.

Le resistenze calcolate dei giunti di testa di elementi in acciaio con resistenze standard diverse devono essere prese come per giunti di testa in acciaio di valore inferioreUN leggere la resistenza normativa.

Le resistenze calcolate del metallo saldato dei giunti saldati con saldature d'angolo sono riportate in Tabella. .

3.5. Resistenze di progetto dei singoli bulloniS x composti devono essere determinati utilizzando le formule riportate nella tabella. *.

Le resistenze a taglio e trazione calcolate dei bulloni sono riportate nella Tabella.*,schiacciamento di elementi collegati da bulloni - in tabella. *.

3.6*. Resistenza di progetto a trazione dei bulloni di fondazioneRbUN

Rba = 0,5 R. (1)

Resistenza alla trazione di progetto Uo Bulloni variR bv, precisato al par. *,dovrebbe essere determinato da moduli ule

Rbv= 0,45 Run. (2)

La resistenza a trazione calcolata dei bulloni di fondazione è riportata nella tabella. *.

3.7. Resistenza alla trazione di progetto dei bulloni ad alta resistenzaRbhhdovrebbe essere determinato dalla formula

Rbhh= 0,7 Rpanino, (3)

Dove Panino R- la minima resistenza a trazione temporanea del bullone, presa secondo la tabella. *.

3.8. Resistenza alla trazione di progetto del filo di acciaio ad alta resistenzaRdh, usato in sotto forma di fasci o trefoli, dovrebbe essere determinato dalla formula

Rmah= 0,63 Run. (4)

Tabella 4*

Gradi del filo (secondo GOST 2246-70 *) per saldatura automatica o semiautomatica		Gradi di filo animato (secondoGOST 26271-84 )	Valori di resistenza standard del metallo saldatoR Wun , MPa (kgf/cm2)
sommerso (GOST 9087-81 *)	in anidride carbonica (secondoGOST 8050-85 ) o nella sua miscela con argon (secondoGOST 10157-79 *)	Gradi di filo animato (secondoGOST 26271-84 )
San08, Sv-08A			410 (4200)
Sv-08GA			450 (4600)
Sv-10GA	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	49 0(5000)
CON v-10N MA, Sv-10G2	Sv-08G2S*		590 (6000)
San-08KHN2GMU, San08Х1ДУ	San10ХГ 2C MA , Sv-08HG2SDYu	-	685 (7000)

* Quando si salda con il filo Cv-0 Significato 8G2SR wun dovrebbe essere preso pari a 590 MPa (6000 kgf/cm 2 )solo per saldature d'angolo con gambaK F ≤8 mm V strutture realizzate in acciaio con un carico di snervamento di 440 MPa (4500 kgf/cm 2)e altro ancora.

Tavolo 5*

	Simbolo	Resistenze di progetto delle connessioni a bullone singolo
		Classi di taglio e tensione dei bulloni			collasso di elementi in acciaio collegati con una resistenza allo snervamento fino a 440 MPa (4500 kgf/cm 2)
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9
Fetta	Rbs	R cavolo = 0,38 R panino	R cavolo = 0,4 R panino	R cavolo = 0,4 R panino	-
Allungamento	R bt	R bt = 0,42 R panino	R bt = 0,4 R panino	R bt = 0,5 R panino	-
Grinza:	Rbp
a) bulloni di classe di precisione A		-	-	-
b) bulloni di classe di precisione B e C		-	-	-

Nota. Consentito l'usoIO Sono disponibili bulloni ad alta resistenza senza tensione regolabile realizzati in acciaio selezionato 40X», in questo caso le resistenze calcolate IORbs ER bt dovrebbe essere definitol sì, per quanto riguarda bo l classe dei compagni UN 10.9, e la resistenza calcolataRbp come dlIO bulloni di classe di precisione N tende B e C.

Bulloni ad alta resistenza secondo le specifiche14-4- 1345 -85 può essere utilizzato solo quando si lavora in tensione.

3.9. Il valore della resistenza (forza) calcolata alla tensione di una fune d'acciaio deve essere considerato pari al valore della forza di rottura della fune nel suo complesso, stabilito dalle norme statali o dalle specifiche tecniche per le funi d'acciaioS , diviso per il fattore di affidabilità γ M = 1,6.

4*. CONDIZIONI OPERATIVE CONTABILI E SCOPO DELLE STRUTTURE

Nel calcolo delle strutture e dei collegamenti è necessario tenere conto di quanto segue:

coefficienti di affidabilità per scopo γ N adottato in conformità con le Regole per tenere conto del grado di responsabilità di edifici e strutture durante la progettazione delle strutture;

fattore di affidabilità γ tu = 1,3 per gli elementi strutturali calcolati per la resistenza utilizzando le resistenze di progettoR tu ;

coefficienti delle condizioni di lavoroγ C e coefficienti delle condizioni operative della connessioneγ B , accettato secondo la tabella * e * sezioni di questi standard per la progettazione di edifici, strutture e strutture, nonché app. *.

Tavolo 6*

Elementi strutturali	Coefficienti delle condizioni di lavoro γs
1. Travi massicce ed elementi compressi di capriate di solaio sotto le sale di teatri, locali, cinema, sottotribune, sotto negozi, depositi di libri ed archivi, ecc. quando il peso dei solai è pari o superiore al carico accidentale	0,9
2. Colonne di edifici pubblici e sostegni di torri idriche	0,95
3. Elementi base condensati(A supporto rom) reticolo di sezione composita a T dagli angoli delle capriate saldate di coperture e soffitti (ad esempio, travi e capriate simili) con flessibilità λ≥ 60	0 ,8